Главная Случайная страница Контакты | Мы поможем в написании вашей работы! | ||
|
Расчет силы закрепления в первом приближении сводится к решению задачи статики на равновесие твердого тела (заготовки) под действием системы внешних сил.
К заготовке с одной стороны приложены силы тяжести и силы, возникающие в процессе обработки, с другой – искомые силы закрепления и реакции опор. Под действием этих сил заготовка должна сохранить равновесие. При расчетах следует ориентироваться на такую стадию действия сдвигающих сил и моментов, при которой силы закрепления должны быть наибольшими.
Исходными данными для расчета сил закрепления являются: схема базирования заготовки; величина, направление и место приложения сил, возникающих при обработке; схема закрепления заготовки, т.е. направление и точка приложения силы закрепления.
Составление исходных данных для расчета необходимых сил закрепления является важнейшим моментом проектирования зажимных механизмов, так как ошибка этого этапа может привести к созданию приспособления, не обеспечивающего надежное закрепление заготовки.
В процессе обработки, кроме силы закрепления, на заготовку действуют: силы резания, трения, вес заготовки, центробежные и инерционные силы. Силы и моменты резания при расчетах силы закрепления увеличивают, вводя коэффициент запаса К. Величина силы закрепления в значительной степени зависит от ее направления. Поэтому при выборе направления силы закрепления необходимо учитывать следующие правила:
а) сила закрепления должна быть направлена перпендикулярно поверхности установочных элементов, чтобы обеспечить контакт с ними технологической базы заготовки;
б) при базировании по нескольким базовым поверхностям сила закрепления должна быть направлена на тот установочный элемент, с которым заготовка имеет наибольшую площадь контакта;
в) направление силы закрепления должно совпадать с направлением силы резания и с направлением веса заготовки.
В практике редко можно выбрать направление силы закрепления, удовлетворяющее всем правилам. Поэтому необходимо искать оптимальные решения. При обработке легких заготовок в первую очередь следует учитывать силы резания, а при обработке тяжелых заготовок – их вес. Выбору рационального направления силы закрепления способствует введение упоров в силовую схему закрепления заготовки.
Правила выбора места приложения силы закрепления:
а) сила закрепления не должна опрокидывать или сдвигать заготовку; необходимо чтобы она проектировалась в центр установочного элемента или в многоугольник, образованный линиями, соединяющими установочные элементы;
б) сила закрепления с реакциями опор не должна создавать изгибающих моментов во избежание деформации заготовки и появления погрешности закрепления;
в) точка приложения силы закрепления должна быть расположена ближе к месту обработки, особенно для нежестких заготовок.
Рис. 3.11
Пусть на операции растачивания отверстий принята схема базирования, показанная на рис.3.11 а.
Следуя требованиям, предъявляемым к схеме закрепления заготовок, принимаем направление и место приложения силы закрепления Q. Требуется определить величину силы Q.
Особенностью рассматриваемого примера является то, что отверстия растачиваются одновременно однорезцовыми борштангами при одинаковом направлении их вращения. Следовательно, силы резания Р на каждом обороте борштанги меняют место приложения и направление действия. Поэтому для расчета силы Q необходимо ориентироваться на самую неблагоприятную фазу изменения сил резания, когда они оказывают максимальное сдвигающее или опрокидывающее действие на заготовку.
В данном случае можно ожидать появления максимальной сдвигающей силы (рис.3.11 а) или наибольшего суммарного момента, под действием которого заготовка может повернуться относительно опорной точки О (рис.3.11 б). Расчет силы Q необходимо выполнить для каждого условия отдельно и принять наибольшее значение величины Q.
Схема сил, действующих на заготовку в первом случае, показана на рис.3.11 в. Смещению заготовки препятствуют силы трения Qf1 и Qf2, где f1 и f2 – коэффициенты трения. Силу веса заготовки учитывать не будем, считая, что заготовка небольших размеров. С целью упрощения расчетов также не будем учитывать составляющие силы резания Px и Py.
Запишем условия равновесия заготовки с учетом коэффициента
запаса К:
.
Отсюда и определим силу зажима заготовки:
(3.1)
Условие равновесия для второго случая (рис.3.11б):
,
откуда
. (3.2)
Анализ формул (3.1) и (3.2) позволяет уточнить место приложения силы закрепления. Если по формуле (3.1) величина Q не зависит от места ее приложения, то по формуле (3.2) Q уменьшается с увеличением l3. Следовательно, величину l3 следует принять максимально возможной. Из двух полученных величин Q для расчета зажимного механизма принимаем наибольшую.
Действующие на заготовку силы и моменты резания можно определить по формулам, приведенным в справочниках и в нормативах по режимам резания применительно к определенному виду обработки (точению, сверлению, фрезерованию, шлифованию и т. д.).
В процессе обработки действительные силы резания могут существенно отличаться от расчетных вследствие колебания механических свойств самого материала, наклепа и поверхностной корки заготовок, притупления режущего инструмента, неравномерности снимаемого припуска и в силу других причин. Кроме того, при принятой схеме расчета потребной силы закрепления возможны различные состояния контакта (смятие поверхностей, наличие смазки, различная шероховатость и т. п.) между опорными поверхностями приспособления и заготовкой, заготовкой и зажимом.
Все эти изменения сил резания и состояния контакта расчетным путем учесть невозможно. Поэтому в практических расчетах величину силы закрепления, найденную расчетным путем, умножают на коэффициент надежности закрепления К (коэффициент запаса).
Таким образом, расчет потребной силы закрепления заготовки производят с учетом коэффициента надежности закрепления.
Например
1.Чтобы в процессе обработки заготовка не повернулась (см. рис. 3.12) относительно установочных элементов приспособления, принимают
,
где Мзак — потребный момент закрепления (трения);
Мрез — момент силы резания.
2. Чтобы в процессе обработки заготовка не сдвинулась с установочного положения (см. рис. 3.13), принимают
Qf = КР0,
где Q — потребная сила зажима; f — коэффициент трения; Р0 — сила резания, вызывающая осевое перемещение или сдвиг заготовки.
3. Чтобы в процессе обработки заготовку не вырвало из зажимного устройства (см. рис. 3.14), принимают
,
где Миз — момент силы резания, вызывающий вырывание или опрокидывание заготовки.
В некоторых случаях на надежность закрепления, кроме силы резания, могут влиять и другие силы (вес заготовки, силы инерции), которые учитываются в расчетной силовой схеме. Значения этих сил устанавливаются расчетным путем.
Значение коэффициента надежности закрепления К следует выбирать дифференцированно в зависимости от конкретных условий выполнения операции и способа закрепления заготовки. ГОСТ 12.2.029-77 оговаривает запас надежности закрепления. Для черновых этапов обработки рекомендуется принимать К = 2,0...2,5, для чистовых, отделочных и для обработки заготовок из цветных металлов К = 1,2...1,5.
Пример 1. На операции фрезерования плоскости (рис. 3.15) при принятом способе базирования и схеме закрепления заготовки под действием сил резания она может поворачиваться относительно точки О и сдвигаться в осевом направлении.
рис. 3.15
Из условия равновесия заготовки уравнение моментов имеет вид
Qa+Tl=Pzb+Prl,
где Т — сила трения; Т = fQ.
После подстановки Т = fQ и введения коэффициента надежности К уравнение имеет
вид Qa+fQl=K(Pzb+Prl),
откуда ,
где f - коэффициент трения между заготовкой и зажимными устройствами.
Осевая сила Р0 стремится сдвинуть заготовку. Удерживать ее в приспособлении будут силы трения между заготовкой и опорными элементами приспособления (Т') и между заготовкой и зажимными устройствами. Уравнение сил с учетом коэффициента надежности закрепления имеет вид
,
откуда ,
где f’ - коэффициент трения между заготовкой и опорными элементами приспособления.
Пример 2. При сверлении отверстия в заготовке (рис. 3.16), закрепленной в трехкулачковом патроне, она может перемещаться вдоль кулачков под действием силы резания Р0 и провертываться в кулачках под действием момента резания М. Необходимо приложить такое усилие зажима, чтобы не было ни перемещения, ни провертывания заготовки относительно кулачков. В зависимости от формы насечки на кулачках сопротивление перемещению и провертыванию может быть различным, так как при этом могут быть разными коэффициенты трения.
Силы трения между кулачком и заготовкой будут составлять: при перемещении T1=f1Q;при провертывании T2 = f2Q.
|
После подстановки значения Т1 и введения коэффициента К, уравнение примет вид
3f1Q=KP0,
откуда Q = ,
Теперь определим величину зажимного усилия при условии недопустимости провертывания заготовки в кулачках. Так как заготовка зажата в трех кулачках, уравнение моментов будет иметь следующий вид:
3T2 r = M,
где r — радиус наружной цилиндрической поверхности заготовки на участке закрепления ее в кулачках. После подстановки значения T2 и введения коэффициента К уравнение примет вид 3f2Qr=KM,
откуда .
Из полученных двух значений усилия закрепления выбирают наибольшее.
Пример 3. Заготовка устанавливается в призме при операции сверления (рис. 3.17). При этом заготовка находится под действием момента М и осевой силы Р0.
Под действием момента заготовка может провернуться. Условие равновесия заготовки запишется в виде (без учета трения на торце)
отсюда .
Если заготовка сдвигается под действием осевой силы Р0 вдоль призмы, то .
Пример 4. При фрезеровании паза (рис. 3.18) заготовка устанавливается на столе станка и крепится двумя прихватами.
Уравнение сил можно записать таким образом:
.
После введения коэффициента надежности К уравнение имеет вид
,
откуда ,
где п — количество прихватов; f — коэффициент трения при сдвиге заготовки относительно стола; f1 — коэффициент трения при сдвиге прижима относительно заготовки.
Рис. 3.17 Рис.3.18
Уравнение моментов относительно точки О будет иметь вид
,
где а — расстояние от точки О до точки приложения силы Q;
L — расстояние между прихватами;
А — операционный размер.
Откуда имеем
.
В приспособлениях силы трения возникают на поверхностях контакта заготовки с опорными элементами, а также в местах контакта зажимных устройств с поверхностью заготовки. Величина коэффициента трения зависит от многих факторов. При использовании приспособлений его определение связано с дополнительными трудностями. В приспособлениях в ряде случаев имеются трущиеся поверхности, на которых преднамеренно выполнена насечка различной формы и направленности. При закреплении зубцы насечки вдавливаются в тело обрабатываемой заготовки, причем величина вдавливания зависит от величины нормальной реакции в местах контакта. Возникающие на таких поверхностях силы, препятствующие повороту или перемещению заготовки, строго говоря, нельзя называть силами трения. Более правильно их называть силами сопротивления перемещению. Однако для простоты и краткости в дальнейшем будем применять термин «коэффициент трения» и обозначать его f.
В приспособлениях встречаются много различных сочетаний контактных поверхностей, различающихся по форме, состоянию поверхности, твердости и т. д. Значения коэффициента трения для некоторых сочетаний контактных поверхностей приведены в табл.3.1
Таблица 3. 1
Дата публикования: 2014-11-02; Прочитано: 8797 | Нарушение авторского права страницы | Мы поможем в написании вашей работы!