Проверка стенки подкрановой балки на совместное действие нормальных , касательных и местных напряжений на уровне верхних поясных швов

2·(2·34^3/12)+136·1.4^3/12=13132.43 см⁴

13132.432/(140/10)=938.03 см³

315.58·1000·100·(136/2)/941011.2=2280.47 кг/см²

10.01·100·1000·(1.4/2)/13132.432=53.36кг/см²

112.16·1000·7792.8/(941011.2·1.4)=663.45 кг/см²

34·2·((136–2)/2)+1.4·136^2/8=7792.8 см³

Условие выполняется

= (2280.47^2–2280.47·53.36+53.36^2+3·663.45^2)^(1/2)=2530.26<1.3·3200=4160 кг/см2

В сжатой зоне стенок подкрановых балок из стали с пределом текучести до 400 МПа (4100 кгс/см²) должны быть выполнены условия:

Расчет по формуле 141

b – коэффициент, принимаемый равным 1,15 для расчета разрезных балок и 1,3 – для расчета сечений на опорах неразрезных балок.

315.58·1000·100·(136/2)/941011.2=2280.47 кг/см²

112.16·1000·7792.8/(941011.2·1.4)=663.45 кг/см²

1.4·50682.5/(1.4·21.577)=2348.91 кг/см²

0.25·2348.91=587.23 кг/см²

0.3·2348.91=704.67 кг/см²

2·91143.75·1.4/477.67=534.27 кг/см²

0.25·534.27=133.57 кг/см²

местный крутящий момент, определяемый по формуле

M_t = F_e + 0,75 Q_th_r, =50682.5·1.5+0.75·1680·12=91143.75 кг*см

387+(34·2^3)/3=477.67

е – условный эксцентриситет, принимаемый равным 15 мм;

((2280.47+587.23)^2–(2280.47+587.23)·2348.91+2348.91^2+3·(663.45+704.67)^2)^0.5=3552.52кг/см2<1.15·3200=3680кг/см2