Определяем расчетные усилия

Определение Mmax

Равномерный момент от вертикальной нагрузки

1.05·52.96·(0.375+3+2.3+0)=315.58т*м

где a=1,05— учитывает влияние собственного веса подкрановых конструкций и временной нагрузки на тормозной площадке.

Расчетный момент от горизонтальной нагрузки

1.05·1.68·(0.375+3+2.3+0)=10.01т*м

Определение Q_max

Расчетные значения вертикальной, и горизонтальной поперечных сил

1.05·52.96·(0.008+0.446+0.563+1)=112.16

1.68·(0.008+0.446+0.563+1)=3.39

Высоту подкрановой балки предварительно зададим согласно прил.1 Беленя

h_Б= 1400 мм

Принимаем подкрановую балку симметричного сечения с тормозной конструкцией в виде листа из рифленой стали t = 6мм и швеллера №16.

Значение коэффициента b определим по формуле

1+2·((10.01·1.4)/(315.58·1.5))=1.06

315.58·100·1000·1.059·0.95/3200=9921.54

97.143, согласно таб. 7.2 Беленя

Оптимальная высота балки

((3/2)·97.143·9921.539)^(1/3)=113.07см

Минимальная высота балки

см

600 для тяжелого режима работы крана

0.95·(52.96·1000·5.675)=285520.6кг*см

Принимаем h_б = 140 см (кратной 10см)

Задаемся толщиной полок t_F =2см, тогда h_W = h_б –2t_F = 140–2·2=136

Определяем толщину стенки

1.5·0.95·112.16·1000/(136·1810.73)=0.65

R_s= 0.58·3200/1.025=1810.73 кг/см2

Принимаем t_W= 1.4 мм.

136/1.4=97.14 ≈ 100

Размеры поясных листов определяем по формуле:

9921.539·140/2=694507.73 см4

1.4*136³/12=293469.87 см4

((694507.73-293469.87)/2)/((136+2)/2)²=42.117см²

bf=42.117/2=21.06

Применяем bf= см

Принимаем пояс из листа сечения A_F = 2·34=68 см²

Устойчивость пояса обеспечена, т.к.

((34–1.4)/2)/2=8.15 0.5·(2100000/3200)^0.5=12.81

По полученным данным компонуем сечение