![]() |
Главная Случайная страница Контакты | Мы поможем в написании вашей работы! | |
|
4.8. Ширину раскрытия нормальных трещин определяют по формуле
(4.7)
где
σs - приращение напряжений в продольной предварительно напряженной арматуре в сечении с трещиной от внешней нагрузки, определяемое согласно п. 4.9;
ls - базовое (без учета вида внешней поверхности арматуры) расстояние между смежными нормальными трещинами, определяемое согласно п.4.10;
φ 1 - коэффициент, учитывающий продолжительность действия нагрузки и принимаемый равным:
1,0 - при непродолжительном действии нагрузки;
1,4 - при продолжительном действии нагрузки;
φ 2 - коэффициент, учитывающий профиль арматуры и принимаемый равным:
0,5 - для арматуры периодического профиля и канатной;
0,8 - для гладкой арматуры (класса А240);
ψs - коэффициент, учитывающий неравномерное распределение относительных деформаций растянутой арматуры между трещинами; допускается принимать ψs = 1; если при этом условие (4.1) не удовлетворяется, значение у, следует определять согласно п.4.11.
4.9. Приращение напряжений σs в растянутой арматуре изгибаемых предварительно напряженных элементов определяют по формуле
(4.8)
где Sred - статический момент относительно нейтральной оси приведенного сечения, включающего в себя только площадь сечения сжатой зоны бетона и площади растянутой и сжатой арматуры, умноженные на коэффициент приведения арматуры к бетону аs 1; значения Sred вычисляют по формуле
Sred = Sb + as 1(S's – Ss) (4.9)
здесь: Sb, S's, Ss -статические моменты соответственно сжатой зоны бетона, площадей сжатой и растянутой арматуры относительно нейтральной оси;
х - высота сжатой зоны бетона, определяемая из решения уравнения
(4.10)
Ired - момент инерции указанного выше приведенного сечения относительно нейтральной оси;
esр - расстояние от точки приложения усилия обжатия Р до центра тяжести растянутой арматуры, при этом знак "плюс" принимается, если направление вращения моментов М и Рesр совпадают (черт.4.4).
Значение коэффициента приведения арматуры к бетону as 1определяют по формуле
(4.11)
где Eb,red - приведенный модуль деформации сжатого бетона, равный
Eb,red = Rb,ser / εb 1 ,red , εb 1 ,red = 0,0015.
Черт.4.4. Схемы усилий и напряженно-деформированного состояния сечения с трещиной в стадии эксплуатации при расчете по раскрытию трещин
1 - точка приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне; 2 - центр тяжести сечения арматуры S
Коэффициент as 1для всех видов арматуры кроме канатной можно принимать равным as 1 = 300/ Rb,ser, а для канатной арматуры - as 1= 270/ Rbser (где Rbser - в МПа).
Для прямоугольных, тавровых и двутавровых сечений значение σs допускается определять по формуле
(4.12)
где z - плечо внутренней пары сил, равное z = ζ·hо, а коэффициент ζ определяется по табл.4.2;
Ms = M ± Рesр
Значения σs, определяемые по формулам (4.8) и (4.12), не должны превышать Rs,ser - σs.
4.10. Значение базового расстояния между трещинами ls определяют по формуле
(4.13)
и принимают не менее 10 ds и 100 мм и не более 40 ds и 400 мм.
Таблица 4.2
φf | es/ho | Коэффициенты ζ = z / ho при значениях μas 1равных | ||||||||||
0,02 | 0,03 | 0,05 | 0,07 | 0,10 | 0,15 | 0,20 | 0,25 | 0,30 | 0,40 | 0,50 | ||
0,0 | 0,7 | 0,70 | 0,69 | 0,69 | 0,69 | 0,68 | 0,68 | 0,68 | 0,67 | 0,67 | 0,67 | 0,67 |
0,8 | 0,77 | 0,76 | 0,74 | 0,73 | 0,72 | 0,70 | 0,69 | 0,68 | 0,68 | 0,67 | 0,66 | |
0,9 | 0,82 | 0,80 | 0,77 | 0,76 | 0,74 | 0,71 | 0,70 | 0,68 | 0,67 | 0,66 | 0,64 | |
1,0 | 0,84 | 0,82 | 0,78 | 0,77 | 0,74 | 0,71 | 0,69 | 0,67 | 0,66 | 0,64 | 0,62 | |
1,1 | 0,85 | 0,83 | 0,79 | 0,77 | 0,74 | 0,71 | 0,68 | 0,66 | 0,65 | 0,62 | 0,60 | |
≥1,2 | 0,85 | 0,83 | 0,79 | 0,77 | 0,74 | 0,70 | 0,67 | 0,65 | 0,63 | 0,60 | 0,58 | |
0,2 | 0,7 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | 0,70 |
0,8 | 0,79 | 0,79 | 0,78 | 0,77 | 0,77 | 0,76 | 0,75 | 0,75 | 0,74 | 0,74 | 0,73 | |
0,9 | 0,85 | 0,84 | 0,82 | 0,81 | 0,80 | 0,78 | 0,77 | 0,76 | 0,75 | 0,74 | 0,73 | |
1,0 | 0,87 | 0,86 | 0,84 | 0,83 | 0,81 | 0,79 | 0,77 | 0,76 | 0,75 | 0,74 | 0,72 | |
≥1,2 | 0,88 | 0,87 | 0,85 | 0,83 | 0,81 | 0,79 | 0,77 | 0,75 | 0,74 | 0,72 | 0,70 | |
0,4 | 0,7 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | 0,70 |
0,8 | 0,80 | 0,79 | 0,79 | 0,79 | 0,79 | 0,78 | 0,78 | 0,78 | 0,77 | 0,77 | 0,77 | |
0,9 | 0,87 | 0,86 | 0,84 | 0,83 | 0,82 | 0,81 | 0,80 | 0,80 | 0,79 | 0,78 | 0,77 | |
1,0 | 0,89 | 0,88 | 0,86 | 0,85 | 0,84 | 0,82 | 0,81 | 0,80 | 0,79 | 0,78 | 0,77 | |
≥1,2 | 0,88 | 0,87 | 0,86 | 0,85 | 0,84 | 0,82 | 0,81 | 0,80 | 0,79 | 0,77 | 0,76 | |
0,6 | 0,8 | 0,80 | 0,80 | 0,80 | 0,80 | 0,80 | 0,79 | 0,79 | 0,79 | 0,79 | 0,79 | 0,79 |
0,9 | 0,87 | 0,87 | 0,86 | 0,85 | 0,84 | 0,83 | 0,82 | 0,82 | 0,81 | 0,80 | 0,80 | |
1,0 | 0,89 | 0,88 | 0,87 | 0,87 | 0,86 | 0,84 | 0,83 | 0,83 | 0,82 | 0,81 | 0,80 | |
≥1,2 | 0,90 | 0,88 | 0,87 | 0,86 | 0,85 | 0,84 | 0,83 | 0,82 | 0,81 | 0,80 | 0,79 | |
≥0,8 | 0,8 | 0,80 | 0,80 | 0,80 | 0,80 | 0,80 | 0,80 | 0,80 | 0,80 | 0,80 | 0,80 | 0,80 |
0,9 | 0,88 | 0,87 | 0,86 | 0,86 | 0,85 | 0,84 | 0,84 | 0,83 | 0,83 | 0,82 | 0,82 | |
1,0 | 0,89 | 0,89 | 0,88 | 0,87 | 0,87 | 0,86 | 0,85 | 0,84 | 0,83 | 0,83 | 0,82 | |
≥1,2 | 0,90 | 0,88 | 0,87 | 0,87 | 0,86 | 0,85 | 0,84 | 0,84 | 0,83 | 0,82 | 0,81 | |
![]() |
Здесь: Аbt - площадь сечения растянутого бетона, определяемая в общем случае согласно указаниям п.4.7. При этом высота растянутой зоны бетона принимается не менее 2 а и не более 0,5 h.
Для прямоугольных, тавровых и двутавровых сечений высоту растянутой зоны допускается определять с учетом указанных ограничений по формуле
yt = k·y0 (4.14)
где у0 - высота растянутой зоны бетона, определяемая как для упругого материала по приведенному сечению при коэффициенте приведения арматуры к бетону а = Es/Eb;
к - поправочный коэффициент, учитывающий неупругие деформации растянутого бетона и равный:
для прямоугольных сечении и тавровых с полкой в сжатой зоне - 0,9;
для двутавровых (коробчатых) сечений и тавровых с полкой в растянутой зоне - 0,95. Значение у0 принимается равным
(4.15)
где Sred - статический момент приведенного сечения относительно растянутой грани;
Ared - см.формулу (2.11) п. 2.33.
При различных диаметрах стержней растянутой арматуры значение ds принимается равным
(4.16)
где ds 1,... dsk - диаметры стержней растянутой арматуры;
n 1,... nk - число стержней с диаметрами соответственно d 1,... dk.
4.11. Значения коэффициента ψs определяют по формуле
(4.17)
где σs,crc - приращение напряжений в растянутой арматуре в сечении с трещиной сразу после образования нормальных трещин, определяемое по указаниям п.4.9, принимая в соответствующих формулах значения М = Mcrc, где Mcrc - см. пп.4.4-4.7;
σs - то же, при действии рассматриваемой нагрузки.
Если σs,crc > σs принимают ψs = 0,2.
4.12. Ширину раскрытия трещин принимают равной:
при продолжительном раскрытии
acrc = acrc 1; (4.18)
при непродолжительном раскрытии
acrc = acrc 1+ acrc 2- acrc 3, (4.19)
где acrc 1 - ширина раскрытия трещин, определяемая согласно п.4.8 при φ 1 = 1,4 и при действии постоянных и длительных нагрузок (т. е. при М = Ml);
acrc 2- то же, при φ 1 = 1,0 и действии всех нагрузок (т.е. при М = Mtot);
acrc 3 - то же, при φ 1=1,0 и действии постоянных и длительных нагрузок (т.е. при М = Ml),Ширину непродолжительного раскрытия трещин можно также определять по формуле
acrc = acrc 2(1+0,4 A), (4.20)
где
а значения σs, σsl, σs,crc определяются согласно п.4.9 при действии моментов соответственно Mtot, Ml и Мсrс.
При этом, если выполняется условие
A > t, (4.21)
можно проверять только продолжительное раскрытия трещин, а если условие (4.21) не выполняется - только непродолжительное раскрытие.
Здесь: t = 0,68 - при допустимой ширине продолжительного и непродолжительного раскрытия трещин равных соответственно 0,3 и 0,4 мм (см. п.4.2);
t = 0,59 - при этих величинах, равных 0,2 и 0,3 мм;
t = 0,42 - при этих величинах равных 0,1 и 0,2 мм.
Если принято, что ψs = 1,0, то в формулах (4.20) и (4.21) принимается А = σsl / σs.
4.13. Ширину раскрытия трещин в зоне сечения, растянутой от действия усилия предварительного обжатия в стадии изготовления, определяют согласно п.4.8-п.4.11, принимая φ 1= 1,0, φ 2и ds - как для арматуры, расположенной в указанной зоне. При определении напряжения σs согласно п.4.9 значение еsp принимают как расстояние от точки приложения усилия Р до центра тяжести указанной арматуры (верхней, черт.4.5), а момент М,действующий в стадии изготовления, определяют согласно п. 3.25 при γf = 1,0. Расчетные сопротивления бетона Rbt,ser и Rb,ser определяют при классе бетона, численно равном передаточной прочности бетона Rbp. Усилие предварительного обжатия Р определяется с учетом только первых потерь.
Черт.4.5. Схемы усилий и напряженно-деформированного состояния сечения с трещиной в стадии изготовления
1 - центр тяжести арматуры растянутой зоны
Дата публикования: 2014-11-02; Прочитано: 518 | Нарушение авторского права страницы | Мы поможем в написании вашей работы!