Черт. 3.23. К примеру расчета 16

_{0811S10-03050}

Определим проекцию невыгоднейшего наклонного сечения с согласно п. 3.37. Из черт. 3.23, а имеем tg β = 1/12, b = 100 мм,

R_btb = 0,9 · 100 = 90 Н/мм; 1 - 2tg β = 1 - 2/12 = 0,833.

Поскольку q_sw /(R_btb) = 223,7/90 = 2,485 > 2 (1 - 2tg β)² = 2 · 0,833² = 1,389, значение с вычисляем по формуле (3.62).

_{0811S10-03050}

Рабочая высота поперечного сечения h₀ на расстоянии с = 444 ммот опоры равна

h₀ = h₀₁ + c · tg β = 560 + 444/12 = 597 мм.

Поскольку с = 444 мм < 2 h₀, c_о = с = 444 мм;

_{0811S10-03050}

Q_sw = 0,75 q_swc₀ = 0,75 · 223,7 · 444 = 74492 Н = 74,5 кН.

Проверим условие (3.44), принимая поперечную силу в конце наклонного сечения равной

_{0811S10-03050}

Q_b + Q_sw = 108,4 + 74,5 = 182,9 кН > Q = 182 кН,

т.е. прочность наклонных сечений по поперечной силе обеспечена.

Пример 17. Дано: консоль размерами по черт. 3.24, сосредоточенная сила на консоли F = 130 кН, расположенная на расстоянии l₁ = 0,8 м от опоры; бетон класса В15 (R_bt = 0,75 МПа); хомуты двухветвевые диаметром 8 мм (A_sw = 101 мм²) из арматуры класса А240 (R_sw = 170 МПа) шагом s_w = 200 мм.

0811S10-03050