Главная Случайная страница Контакты | Мы поможем в написании вашей работы! | ||
|
а - для свободно опертой балки; б - для консоли
Ms - момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения;
Msw - момент, воспринимаемый поперечной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения (точка 0).
Момент Ms определяют по формуле
Мs = Nszs,(3.70)
где Ns - усилие в продольной растянутой арматуре, принимаемое равным RsAs, а в зоне анкеровки определяемое согласно п. 3.45;
zs - плечо внутренней пары сил, определяемое по формуле
(где b - ширина сжатой грани);
но при наличии сжатой арматуры принимаемое не менее h0 - a ’; допускается также принимать zs = 0,9 h0.
Момент Msw при поперечной арматуре в виде хомутов, нормальных к продольной оси элемента, определяют по формуле
Msw = 0,5 qswс 2, (3.71)
где qsw определяют по формуле (3.48) п. 3.31, а с принимают не более 2 h0.
Если хомуты в пределах длины с меняют свою интенсивность с qsw1 начала наклонного сечения на qsw2 момент Мsw определяют по формуле:
Мsw = 0,5 qsw1c2 - 0,5(qsw1 - qsw2)(c - l1)2 (3.72)
где l1 - длина участка с интенсивностью хомутов qsw1.
Значение с определяют согласно п. 3.46.
3.44. Расчет на действие момента производят для наклонных сечений, расположенных в местах обрыва продольной арматуры, а также у грани крайней свободной опоры балок и у свободного конца консолей при отсутствии у продольной арматуры специальных анкеров.
Кроме того, рассчитываются наклонные сечения в местах резкого изменения высоты элемента (например, в подрезках).
3.45. При пересечении наклонного сечения с продольной растянутой арматурой, не имеющей анкеров в пределах зоны анкеровки, усилие Ns определяется по формуле:
(3.73)
где ls - расстояние от конца арматуры до точки пересечения с ней наклонного сечения;
lап - длина зоны анкеровки, равная lan = λ ands, где
(3.74)
Rbond - расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, равное
Rbond = η1 η2 Rbt,
η 1 - коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры и принимаемый равным:
2,5 - для арматуры классов А300, А400, А500;
2,0 - для арматуры класса В500;
1,5 - для арматуры класса А240;
η 2 - коэффициент, учитывающий влияние диаметра арматуры и принимаемый равным:
1,0 - при диаметре ds £ 32 мм,
0,9 - при диаметрах 36 и 40 мм;
α - коэффициент, учитывающий влияние поперечного обжатия бетона и поперечной арматуры и принимаемый равным:
а) для крайних свободных опор,
если 0,25 £ σb / Rb £ 0,75 - 0,75;
если σ b / Rb < 0,25 или σ b / Rb > 0,75 - 1,0,
здесь σ b = Fsup / Asup;
Fsup, Asup - опорная реакция и площадь опирания балки;
при этом если имеется поперечная арматура, охватывающая без приварки продольную арматуру, коэффициент α делится на величину (где Аsw и s - площадь сечения огибающего хомута и его шаг) и принимается не менее 0,7;
б) для свободных концов консоли - 1,0.
В любом случае коэффициент λan принимается не менее 15, а длина зоны анкеровки lan принимается не менее 200 мм.
Для стержней диаметром менее 36 мм значение λan можно принимать по табл. 3.3.
В случае приваривания к продольным растянутым стержням поперечной или распределительной арматуры усилие Ns увеличивается на величину
(3.75)
принимаемую не более
Здесь:
пw - количество приваренных стержней по длине ls;
φw - коэффициент, принимаемый по табл. 3.4;
dw - диаметр привариваемых стержней.
При этом значение Ns принимается не более значения, вычисленного по формуле (3.73) с использованием при определении lаn коэффициента α = 0,7.
При устройстве на концах стержней специальных анкеров в виде пластин, шайб, гаек, уголков, высаженных головок и т.п., удовлетворяющих требованиям п. 5.35, а также при приварке концов стержней к надежно заанкеренным закладным деталям усилие Ns принимается равным RsAs.
3.46. Для свободно опертых балок невыгоднейшее наклонное сечение начинается от грани опоры и имеет проекцию с, принимаемую не более 2 h0 и определяемую следующим образом:
Таблица 3.3
Класс арматуры | Коэффициент α | Относительная длина анкеровки арматуры λ an = lan / ds при бетоне классов | ||||||||||
В10 | В15 | В20 | В25 | в30 | В35 | В40 | В45 | В50 | В55 | В60 | ||
A240 | 0,7 | |||||||||||
0,75 | ||||||||||||
1,0 | ||||||||||||
А300 | 0,7 | |||||||||||
0,75 | ||||||||||||
1,0 | ||||||||||||
А400 | 0,7 | |||||||||||
0,75 | ||||||||||||
1,0 | ||||||||||||
А500 | 0,7 | |||||||||||
0,75 | ||||||||||||
1,0 | ||||||||||||
В500 | 0,7 | |||||||||||
0,75 | ||||||||||||
1,0 | ||||||||||||
Примечание. При расчете с учетом только постоянных и длительных нагрузок значения λ an следует делить на γb1 = 0,9. |
Таблица 3.4
dw | |||||
φw |
а) если на элемент действуют сосредоточенные силы, значения с принимаются равными расстояниям от опоры до точек приложения этих сил, а также равным Q max/ qsw, если это значение меньше расстояния до 1-го груза;
б) если на элемент действует равномерно распределенная нагрузка q, значение с определяется по формуле:
(3.76)
здесь qsw - см. формулу (3.48).
Если хомуты в пределах длины с меняют свою интенсивность с qsw1 у начала наклонного сечения на qsw2, значение c определяется по формуле (3.76) при уменьшении числителя на D qswl1, а знаменателя - на D qsw, (где l1 - длина участка с интенсивностью qsw1, D qsw1 = qsw1 - qsw2).
Для балок с наклонной сжатой гранью при действии равномерно распределенной нагрузки проверяют наклонные сечения со значениями c, равными
0811S10-03050
(3.77)
где h0 - рабочая высота в опорном сечении;
β - угол наклона сжатой грани к горизонтали.
При растянутой грани, наклоненной под углом β к горизонтали, в этих формулах значение tg β заменяется на sin β.
Для консолей, нагруженных сосредоточенными силами (черт. 3.19, б) проверяются наклонные сечения, начинающиеся у мест приложения сосредоточенных сил вблизи свободного конца со значениями (где Q1 - поперечная сила в начале наклонного сечения), но не более l1 - расстояния от начала наклонного сечения до опоры. При этом, если следует принимать c = l1. Если такие консоли имеют наклонную сжатую грань, значение Q1 / qsw заменяется на (Q1 - Ns tg β)/ qsw.
Для консолей, нагруженных только равномерно распределенной нагрузкой q, невыгоднейшее сечение заканчивается в опорном сечении и имеет длину проекции
(3.78)
но не более 2 h0.
В случае, если c < l - lаn расчет наклонного сечения можно не производить.
Здесь: As - площадь сечения арматуры, доводимой до свободного конца; zs - см. п. 3.43; lап - см. п. 3.45.
При отсутствии поперечной арматуры значение с принимают равным 2 h0, где h0 -рабочая высота в конце наклонного сечения.
3.47. Для обеспечения прочности наклонных сечений на действие момента в элементах постоянной высоты с хомутами продольные растянутые стержни, обрываемые в пролете, должны заводиться за точку теоретического обрыва (т.е. за нормальное сечение, в котором внешний момент становится равным предельному моменту Мult без учета обрываемой арматуры, черт. 3.20) на длину не менее величины w, определяемой по формуле
0811S10-03050
Дата публикования: 2014-11-02; Прочитано: 234 | Нарушение авторского права страницы | Мы поможем в написании вашей работы!