Главная Случайная страница Контакты | Мы поможем в написании вашей работы! | ||
|
Поправка к коэффициенту потери скорости на разгон гребного винта согласно работе [193] определится для встречного нерегулярного волнения в виде:
где , - частота вращения и диаметр винта;
- расчётная вероятность кавитации винта;
- расчетное погружение оси винта;
- то же при неработающем винте и отсутствии волнения (это геометрическое отстояние оси винта от КВЛ);
-статический подъем воды над гребным винтом, обусловленный влиянием корабельных волн; определен по эмпирической формуле Холтропа [456];
- понижение уровня воды над винтом, обусловленное работой гребного винта и функция понижения уровня;
- коэффициенты попутного потока и засасывания;
- коэффициент нагрузки винта по упору;
- функция Бесселя первого порядка мнимого аргумента;
- дисперсия относительных перемещений от продольной качки в районе расположения гребного винта.
При этом в соответствии с расчётными графиками справочника [387] можно принимать
.
Величины и определены по теоретическим зависимостям А.М. Басина [387] (пространственная задача о работе идеального движителя под свободной поверхностью); величину можно также найти по таблице 4.18. Вероятность может рассматриваться либо как вероятность превышения коэффициентом диаметра-упора его критического значения, [193], либо как вероятность превышения расчётным погружением оси винта его критического значения, [206]. Под критическими значениями в обоих случаях понимаются такие значения указанных параметров, при которых появляется прорыв атмосферного воздуха к винту.
Второй подход оказывается более простым, и соответствующие зависимости приобретают вид, [206]:
где - число Фруда по частоте вращения гребного винта.
Таблица 10.3
Определение функции понижения уровня для гребного винта
Величины | Величины при , равном: | |||
0,5 | 1,0 | 1,5 | 2,0 | |
1,0 | 0,29 | 0,53 | 0,59 | 0,58 |
1,1 | 0,20 | 0,44 | 0,52 | 0,53 |
1,2 | 0,13 | 0,37 | 0,47 | 0,48 |
1,3 | 0,08 | 0,31 | 0,41 | 0,43 |
1,4 | 0,07 | 0,26 | 0,38 | 0,41 |
1,5 | 0,06 | 0,24 | 0,36 | 0,38 |
1,6 | 0,05 | 0,20 | 0,32 | 0,35 |
1,7 | 0,04 | 0,15 | 0,26 | 0,31 |
1,8 | 0,03 | 0,12 | 0,23 | 0,28 |
Если ускорение измеряется в , то численно будем иметь . Поэтому число Фруда по частоте вращения винта иногда записывается в виде
,
где частота вращения винта измеряется в и диаметр винта измеряется в метрах.
Определение вынужденных потерь скорости корабля на основе осреднённых за время действия стационарного волнового режима нормативов слеминга и заливания. Анализ недостатков данного подхода и выбор путей их преодоления
Осталось найти способ расчётной оценки величины η v 2. Эта задача весьма актуальна для случая движения небольшого корабля на интенсивном волнении, когда высота волны 3%-обеспеченности h 3 заметно превышает величину [ h 3], при превышении которой начинается вынужденное снижение скорости.
Предварительно перед нахождением коэффициента η v 2 необходимо, очевидно, найти нормативы по тем указанным выше характеристикам продольной качки, при превышении которых имеет место вынужденное снижение скорости.
Такие нормативы приведены: для надводных кораблей в обзоре [6]. Предложенные различными авторами нормативы по соответствующим амплитудам, скоростям и ускорениям от продольной качки достаточно близки между собой. Что же касается слеминга и заливания, то здесь нормативы разных авторов существенно противоречат друг другу. Поэтому необходимо выяснить причины этого.
На современном этапе отсутствуют как общие зависимости для расчёта поправки η v 2, так и необходимые для расчёта указанного коэффициента зависимости для расчёта вероятностей отказов по слемингу и заливаемости. Вообще, расчёт коэффициентов η v 1 и Δη v связан с формальным применением известных из теории корабля схем и методов. Расчёт коэффициента η v 2 связан с действиями командира корабля, и здесь получение аналитических зависимостей оказывается намного более проблематичным.
Будем далее рассматривать различные виды слеминга и заливания. При этом для слеминга i= 1 отвечает днищевому слемингу при ударе бульбом, i= 2 отвечает днищевому слемингу при ударе корпусом, i= 3 отвечает бортовому слемингу, и I C = 3. Для заливания i= 1 отвечает зарыванию и i= 2- забрызгиванию, и I З = 2. Под зарыванием понимается обусловленное продольной качкой периодическое заливание судна сплошными неразрушенными потоками воды. Под забрызгиванием понимается обусловленное продольной качкой периодическое заливание корабля разрушившимися (утратившими сплошность) потоками воды (брызговыми струями).
Пусть , - вектор показателей, связанных с вынужденным снижением скорости на волнении, а - вектор эксплуатационных нормативов по этим показателям. ( есть квантор общности, и запись «» читается «для всех i»). Здесь , где есть количество показателей продольной качки, которые учитываются при вынужденном снижении скорости судна.
Показатели отвечают переменной интенсивности реального нерегулярного волнения и переменной скорости. При осреднении по всему времени действия стационарного волнового режима эти показатели получаются или в виде случайных величин
, ,
или в виде неслучайных величин
, .
Здесь Dni есть неслучайная дисперсия амплитуд, скоростей или ускорений вертикальной или килевой качки, [ Pni ] есть нормативная обеспеченность, а l i есть неслучайная средняя частота того или иного вида слеминга (заливаемости). Для стационарного процесса величина l i найдётся по формуле вида:
(10.12)
где ci- коэффициент безопасности для соответствующего вида слеминга или заливания;
- вероятность слеминга (заливания);
- средний период относительных перемещений от продольной качки;
- дисперсии относительных перемещений и скоростей относительных перемещений от продольной качки.
Коэффициенты безопасности для слеминга ci=cC i , " iÎI C и для заливания cI=cЗ i , " iÎI З определятся для расчётного поперечного сечения (обычно это первый или второй теоретический шпангоут) в виде:
где УСi, " iÎI C уровни относительных перемещений, при превышении которых возможен слеминг -ого вида, [2,8,9,18];
УЗ1- уровень относительных перемещений, при превышении которого возможно зарывание [1,8,9,18]);
w Ci, " iÎI C - расчётная скорость при слеминге -го вида, [2,8,9,18];
w ПЗ- расчётная скорость, при превышении которой возможно забрызгивание, [8,9,18].
В первом приближении УС1»УС2= Т, УЗ1= Нf - D, где T - осадка, Hf - высота надводного борта и D- статический подъём воды, основную часть которого составляет корабельная волна. Для уровня УС3 и скорости w ПЗ имеем более сложные зависимости вида:
- в градусах;
где b02,bВП2 - ширина второго теоретического шпангоута по КВЛ и по верхней палубе;
b05 - ширина пятого теоретического шпангоута по КВЛ;
В- ширина судна;
- переходный коэффициент от скорости относительных перемещений к скорости брызгового потока в расчётном сечении;
kВ- коэффициент, характеризующий встречное движение жидкости при погружении в жидкость шпангоутного контура в расчётном сечении в предположении, что жидкость является невесомой;
b,g- коэффициент полноты погруженной площади шпангоута и угол килеватости на уровне КВЛ в расчётном сечении;
Fr*S- пороговое число Фруда по скорости потока в расчётном сечении.
При определении пороговых скоростей при слеминге w Ci, " i= 1,2 возможны такие два подхода:
-эти скорости определяются как такие минимальные, при которых вход в воду вышедшей перед этим из воды из-за продольной качки носовой оконечности судна ещё воспринимается как удар; в этом случае указанные скорости имеют смысл пороговых скоростей и w C i .=wПi, i= 1,2;
-эти скорости определяются как такие минимальные, при которых ударные давления p становятся равными нормативным ударным давлениям [ p ], в этом случае указанные скорости имеют смысл опасных скоростей и w C i =wpi, i= 1,2.
При бортовом слеминге w C 3 = 0. При днищевом слеминге имеем
; ;
Kp1 - коэффициент ударных давлений при слеминге бульба;
Kp2 - коэффициент ударных давлений при ударе корпусом в условиях днищевого слеминга;
r, g - плотность воды и ускорение свободного падения.
При нормировании слеминга (заливаемости) может также приниматься p i =c i, для слеминга ci=cC i , " iÎI C, для заливания ci=cЗ i, " iÎI З и соответственно [p i ]=[c i ], " i Î I C+ I З, а также p i = Pi и соответственно [pi]=[ Pi ], " i Î I C+ I З. Здесь .
Предположим, что зависимость pi =pi (v 1, h 3) монотонно возрастает по обоим аргументам. Тогда, если pi£[pi], то η v 2=1 и вынужденного снижения скорости нет. Если же pi>[pi],, то такая ситуация недопустима, для её преодоления скорость вынужденно снижается, и η v 2<1.
Пусть сначала корабль движется на тихой воде со скоростью v 0 (в этом случае имеем " i: p i =0), а затем на него начинает действовать волнение возрастающей интенсивности. С ростом высоты волны 3%-обеспеченности h 3 при медленно снижающейся по закону η v 1(h 3) v 0 скорости v 1 (h 3 ) величина pi=pi [ v 1(h 3), h 3] также растёт, и при некоторой интенсивности волнения h 3 = [ h 3] достигает нормативной величины . Тогда при 0£ h 3£[ h 3i] вынужденного снижения скорости нет, и в этом диапазоне интенсивностей волнения для -го показателя, имеем η v 2i=1. При h 3= h 30>[ h 3i] имеем Равенству фактических p i и нормативных [pi] значений -го показателя отвечает скорость такая, что . Но тогда имеет место вынужденное снижение скорости, и имеем для -го показателя .
Выполнив ту же операцию для ряда значений h3> [ h3 ], получим искомую зависимость вида η v 2(h 3, i), которая отвечает -му показателю. А для определения величины η v 2(h 3,) которая отвечает всем компонентам вектора , достаточно взять нижнюю огибающую зависимостей η v 2i(h 3, i), приняв
.
Рассмотрим теперь, почему предложения разных авторов в части нормирования тех частот слеминга и заливания, при превышении которых имеет место вынужденное снижение скорости, существенно различаются между собой. Дело здесь, по нашему мнению, в том, что основная нормативная характеристика слеминга и заливания - средняя частота li- в существующих нормативах относится к одному удару (заливанию, формула (10.12)). Но на практике капитан судна отдаёт приказ о вынужденном снижении скорости в таких случаях:
-в случае слеминга - под впечатлением от нескольких сильных ударов подряд, [19];
-в случае зарывания - когда попавшая на палубу вода не успевает слиться за борт до нового зарывания, [10];
-в случае забрызгивания - под впечатлением от нескольких подряд мощных фонтанирующих всплесков над верхней палубой (палубой бака), [8].
Данные описания отказов нуждаются в численной конкретизации (что значит «несколько ударов (забрызгиваний) подряд» - два, три удара (забрызгивания) или больше, и каким промежутком времени они должны быть отделены друг от друга). Эти вопросы должны стать предметом будущих исследований, а далее мы будем предполагать, что соответствующие конкретные нормативы известны. Тогда под p i для всех i Î I C+ I З следует понимать новые средние частоты L i =L i (v 1, h 3) определяемые по аналогии с формулой (10.12) как
(10.13)
где Ri = Ri (v 1, h 3) есть вероятности сформулированных только что отказов.
Соответствующий норматив [p i ] =[L i ], " i Î I C+ I З в первом приближении можно принять в виде , где T- длительность стационарного волнового режима. Это означает, что вынужденное снижение скорости будет иметь место, если один из сформулированных только что отказов будет иметь место хотя бы один раз в течение времени T.
Дата публикования: 2015-01-23; Прочитано: 440 | Нарушение авторского права страницы | Мы поможем в написании вашей работы!