ВВЕДЕНИЕ 27 страница. Для приближенных расчетов можно пользоваться формулой:

Для приближенных расчетов можно пользоваться формулой:

(4.20)

Зависимость kот температуры может быть выражена уравнением Аррениуса.

(4.21)

где k_I и k_II — константы скорости в уравнении Темкина для температур T_I и T_II, К; Е — энергия активации, кЖд/моль; R — газовая постоянная.

Значение энергии активации для промышленных катализаторов в интервале температур 400—500 °С при технологических расчетах принимают равным 167,5 кДж/моль. Значения k для температур 400—550 °С (по значению kдля температуры 400 °С) могут быть рассчитаны на основе коэффициентов g(Т) = ехр[–20000(1/T—1/673)] [1].

Зная значения k для данного катализатора при одних условиях, можно определить содержание аммиака при других заданных условиях (Р, W и T). При этом находят значение k для новых условий, а затем значение z, по точному или приближенному уравнению, графически или интерполяцией.

Bпромышленных условиях, особенно на крупных зернах катализатора, значительное влияние на скорость процесса оказывает диффузионное торможение, которое возрастает с повышением температуры и уменьшением содержания аммиака в газе на входе, увеличением активности катализатора. На рис. 4.1, а-в [1] приведена зависимость степени использования внутренней поверхности зерен катализатора типа СА-1 (h) от концентрации аммиака при различной температуре и давлении Р=29,4 МПа.

Рис. 4.1. Зависимость степени использования внутренней поверхности зерна катализатора от концентрации аммиака при различной температуре и давлении 29,4 МПа: а — для зерна 1—3 и 7—10 мм; б —для зерна 3—5 и 10—15 мм; в — для зерна 5—7 мм.

Степень использования поверхности для катализатора крупностью 6—10 мм при содержании в газе 12,7 % (об.) инертных примесей для исходных газовых смесей, в которых аммиак отсутствует, в зависимости от условий процесса, может быть рассчитана по следующему уравнению [1]:

(4.22)

где Т — температура, К; x — степень конверсии азота для исходной газовой смеси стехиометрического состава; b₀–b₆ — коэффициенты.

4.2. Характеристика сырья и готового продукта

4.2.2. Характеристика производимой продукции.

Продуктом производства является синтетический аммиак.

Химическая формула - NH₃.

Основные физико-химические свойства и константы.

Жидкий аммиак – бесцветная прозрачная жидкость, легколетучее вещество. Газообразный аммиак – бесцветный газ. Аммиак в жидком и газообразном состоянии обладает резким запахом.

Относительная молекулярная масса - 17,0304.

Мольный объем аммиака – 22,08 м³/(кг·моль) при 273,14 °К и 760 мм.рт.ст.

Температура кипения жидкого аммиака при атмосферном давлении – минус 33,4 °С.

Температура плавления – минус 77,7 °С.

Критическая температура – 132,4 °С.

Критическое давление – 11,32 МПа (111,66 кгс/см²).

Плотность газообразного аммиака при температуре 0 °С и давлении 0,1 МПа (760 мм.рт.ст.) - 0,771 кг/м³.

Плотность жидкого аммиака при температуре минус 33,35 °С и давлении 0,1 МПа – 681 кг/м³.

Массовая теплоемкость газообразного аммиака при температуре 20 °С и давлении 0,1 МПа – 1,675×10³ Дж/кг°С.

Удельное объемное электрическое сопротивление (электропроводность) жидкого аммиака – 0,8×10⁵ Ом·м.

Температура самовоспламенения в воздухе 650 °С.

Пределы взрываемости сухой аммиачно-воздушной смеси при 20 °С и давлении 0,1 МПа:

- нижний - объемная доля NH₃ 15,0 %

- верхний - объемная доля NH₃ 28,0 %.

Аммиак хорошо растворяется в воде, образуя гидрат оксида аммония:

NH₃ + H₂O ó NH₄ОН + Q

При температуре 20 °С и давлении 0,1 МПа в 1 объеме воды растворяется 760 объемов аммиака.

При испарении жидкого аммиака в атмосферу, вылитого в поддон, температура его может понизится с минус 33,4 °С до минус 67 °С.

Свойства, характеризующие пожаро-взрывоопасность и токсичность, приводятся в разделе «Основные правила безопасной эксплуатации производства».

Выпускаемый аммиак жидкий технический должен соответствовать ГОСТу 6221-90.

Основные технические показатели ГОСТа 6221-90 сведены в таблицу 4.1.

Таблица 4.1

Наименование показателя	Норма для марок
	А	Ак	Б
1. Массовая доля аммиака	не менее 99,9 %	не менее 99,6 %	не менее 99,6 %
2. Массовая доля азота	-	не менее 82 %	не менее 82 %
3. Массовая доля воды (остаток после испарения)	-	0,2-0,4 %	0,2-0,4 %
4. Массовая доля воды (метод Фишера)	не более 0,1 %	-	-
5. Массовая концентрация масла	не более 2 мг/дм3	не более 2 мг/дм3	не более 8 мг/дм3
6. Массовая концентрация железа	не более 1 мг/дм3	не более 1 мг/дм3	не более 2 мг/дм3
7. Массовая доля общего хлора	-	не более 0,5 мг/кг	-
8. Массовая доля оксида углерода	-	30 10 мг/кг	-

Примечание. Допускается массовая доля воды в жидком аммиаке марки Ак, транспортируемом в цистернах, и марки Б менее 0,2 % и доведение ее до нормы 0,2-0,4 % на припортовых заводах.

Области применения.

Синтетический аммиак применяют для получения азотной кислоты, минеральных удобрений (нитрофоска, амселитра, нитроаммофоска), аммиачной воды, красителей, взрывчатых веществ, в медицине и холодильной промышленности, и в качестве удобрений.

Таблица 4.2

Характеристика вспомогательных материалов

Наименование вспомогательных материалов	Обозначение технических условий	Наименование показателей обязательных для проверки	Нормы показателей по НТД
Катализатор синтеза аммиака СА-Н СА-С BASF	ТУ 113-03-394-88	Внешний вид: - для гранулированного катализатора - для дробленого катализатора Гранулометрический состав: а) размер зерен и гранул     б) массовая доля нормируемой фракции в) массовая доля фракции размером до 0,5 мм г) массовая доля нерасколотых гранул в гранулированном катализаторе Насыпная плотность: - для восстановленного; - для окисленного. Массовая доля металлического железа: - для окисленного катализатора; - для восстановленного катализатора. Массовая доля оксида железа (??) (FеО): - для окисленного катализатора; - для восстановленного катализатора.	черные гранулы округлой формы черные зерна неправильной формы для марки СА-Н: для марки СА-С: 5-7 мм 5-7 мм 7-10 мм 7-10 мм 10-15 мм 10-15 мм не менее 78 % не менее 78 % не более 3 % не более 3 %   не менее 75 % не менее 75 %   2,1 0,2 кг/дм3 2,1 0,2 кг/дм3 2,7 0,2 кг/дм3 2,7 0,2 кг/дм3   не нормируется не нормируется не менее 72 % не менее 72 %   31-40 % 31-40 % не нормируется не нормируется

4.3. Описание технологической схемы

4.3.1. Компримирование синтез-газа.

Очищенный от СО и СО₂ синтез-газ с температурой не более 43 °С и давлением до 2,53 МПа (25,8 кгс/см²) поступает на всас трехкорпусного компрессора синтез-газа, имеющего четыре ступени для сжатия синтез-газа и ступень для сжатия циркуляционного газа.

В первой ступени корпуса низкого давления газ сжимается до давления 5,17 МПа (52,7 кгс/см²), нагреваясь при этом до температуры не более 140 °С, и направляется в теплообменник 136-С, где охлаждается до температуры не более 85 °С, нагревая газ, идущий на метанатор.

Затем газ поступает в воздушный холодильник 177-С, где охлаждается до температуры не более 49 °С, проходит сепаратор 105-F и поступает на всас второй ступени компрессора.

От всасывающего трубопровода второй ступени производится отбор синтез-газа на дозировку в систему сероочистки через регулятор FrRC-17 и отбор в линию антипомпажной защиты первой ступени через клапан FCV-7.

Во второй ступени компрессора синтез-газ сжимается до давления не более 9,81 МПа (100 кгс/см²) и с температурой не более 150 °С поступает в воздушный холодильник 116-С, где охлаждается до температуры не более 49 °С. Для связывания диоксида углерода и влаги в линию газа перед холодильником 116-С насосами 117-J/JA из сборника 109-F впрыскивается жидкий аммиак.

После воздушного холодильника синтез-газ поступает в аммиачный холодильник 129-С, где за счет испарения аммиака в межтрубном пространстве температура газа снижается до 5¸8 °С.

Отделение сконденсировавшейся жидкости из охлажденного газа производится в сепараторе 123-F, откуда конденсат через регулятор уровня LIC-27 выводится в отпарную колонну 103-Е, а газ поступает на всас третьей ступени компрессора с давлением не более 9,81 МПа (100 кгс/см²) и температурой не более 8 °С.

В третьей ступени (корпус среднего давления) газ сжимается до давления не более 21,58 МПа (220 кгс/см²), нагреваясь при этом до температуры не более 119 °С. После третьей ступени газ поступает в воздушный холодильник 178-С, где охлаждается до температуры 49 °С и направляется для отделения сконденсировавшейся влаги в сепаратор 124-F, откуда конденсат регулятором уровня LIC-28 выводится в отпарную колонну 103-Е, а газ идет на всас четвертой ступени компрессора.

Из сепаратора 124-F газ идет на всас четвертой ступени компрессора (корпус высокого давления).

После четвертой ступени газ выходит с давлением не более 32,96 МПа (336 кгс/см²) и температурой не более 128 °С и направляется в воздушный холодильник 124-С.

Из линии нагнетания четвертой ступени компрессора производится отбор газа перед холодильником 124-С в коллектор антипомпажной защиты четвертой ступени через клапан FCV-65.

В корпусе высокого давления компрессора 103-J расположена циркуляционная ступень, служащая для дожатия синтез-газа после колонны синтеза до рабочего давления.

На всас циркуляционной ступени газ поступает с температурой не более 21 °С. Сжимается здесь до давления не более 32,96 МПа (336 кгс/см²), нагреваясь до температуры 30-32 °С.

На случай разгрузки системы синтеза в схеме компрессора предусмотрен байпас с общего нагнетательного коллектора свежего и циркуляционного газа на всас циркуляционной ступени компрессора. На байпасе установлен клапан НС-29 с дистанционным управлением.

При работе компрессора в корпусе высокого давления возможно создание условий, благоприятных для образования карбоната или карбомата аммония из СО₂, NH₃ и Н₂О, содержащихся в свежем газе. Поэтому снижение температуры на всасе четвертой ступени не допускается ниже 43 °С, так как отложение солей на роторе и корпусе компрессора могут привести к недопустимой вибрации и разрушению компрессора. Минимальная температура на всасе по ступеням компрессора сигнализируется в ЦПУ.

4.3.2. Синтез аммиака и аммиачное охлаждение.

Смесь свежего и циркуляционного газов после компрессора 103-J с температурой не более 40 °С, давлением не более 32,96 МПа (336 кгс/см²) и объемной долей аммиака до 5 % направляется в аммиачный холодильник 117-С для охлаждения до температуры 0 4 °С.

Сконденсировавшийся в газе аммиак отделяется в сепараторе 106-F. Жидкий аммиак, отделившийся в сепараторе 106-F, через регулятор LIC-34 выводится в сборник 107-F. Для улучшения сепарации аммиака внутри сепаратора 106-F смонтирован циклон, состоящий из пакета труб. Накапливающийся в циклоне жидкий аммиак через дренажный вентиль перепускается в первичный сепаратор 126-F.

Синтез-газ с объемной долей аммиака не более 3,2 % из сепаратора 106-F направляется в теплообменник 179-С, где нагревается до температуры 20 ¸ 31 °С поступающим из воздушного холодильника 180-С газом после колонны синтеза 105-Д.

Затем газ подогревается до температуры не менее 130 °С в теплообменнике 121-С газом, поступающим из колонны синтеза. Подогретый до температуры не менее 130 °С газ поступает в колонну синтеза 105-Д.

По конструктивным особенностям теплообменники 179-С, 121-С, 122-С рассчитаны на определенный перепад давления не более 1,75 МПа (17,8 кгс/см²) между трубным пространством и межтрубным.

Реакция синтеза аммиака протекает на восстановленном промотированном железном катализаторе (V=37,53 м³) при температуре 390 520 °С и давлением не более 32,37 МПа (330 кгс/см²):

3Н₂ + N₂ ó 2NH₃ + 19,18 кДж/моль (22 ккал/моль).

Объем загрузки катализатора на каждой полке:

1-я полка - 4,4 м³ фракции 1,5 3,0 мм и 0,3 м³ фракции 6 10 мм

2-я полка - 6,15 м³ фракции 1,5 3,0 мм и 0,28 м³ фракции 6 10 мм

3-я полка - 26,05 м³ фракции 1,5 3,0 мм и 0,35 м³ фракции 6 10 мм.

Катализатор крупной фракции 6 10 мм размещен в верхнем слое каждой полки.

Реконструированная насадка внутри колонны синтеза обеспечивает равномерную аксиально-радиальную подачу газа на каждую полку.

Регулирование температуры на каждой полке катализатора осуществляется путем изменения степени открытия заслонок с дистанционным управлением НС-7, 13, 14, 15, 16.

На первую полку катализатора поступает синтез-газ по трем потокам:

а) через заслонку НС-16, пройдя кольцевой зазор между силовым корпусом колонны синтеза, не допуская его перегрева более 200 °С, и внутренним корпусом, удерживающим катализаторные полки, затем межтрубное пространство теплообменника 122-С, где газ подогревается встречным потоком газа, выходящим из колонны синтеза;

б) через заслонки НС-13 и НС-14 (после них трубопроводы объединены внутри колонны) и трубное пространство, встроенного внутри 1-й и 2-й полок промежуточного теплообменника 122-С₁ нагреваясь за счет охлаждения газа, прошедшего вторую полку и выходящего далее на третью полку;

в) через заслонку холодного байпаса НС-7.

В объем катализатора первой полки смесь этих газов поступает с температурой 390¸ 417 °С. Равномерность температуры газовой смеси достигается за счет перемешивания встречных потоков газов из окон 122-С и отверстий кольца холодного байпаса НС-7 и тангенциальной подачи газа из смесителя промежуточного теплообменника 122-С₁.

Вследствие экзотермичности реакции синтеза аммиака температура газа на выходе из первой полки повышается до не более 520 °.

Регулирование температуры входа газа на первую полку осуществляется в основном открытием НС-16, НС-17.

После выхода из первой полки газ поступает в межстенное пространство между вторым экраном 122-С₁ и вертикальной стенкой, удерживающей катализатор, где охлаждается потоком свежего газа идущем через заслонку НС-15 и с температурой не более 460 °С (TI-6-34, TR-14-8) поступает на вторую полку. Температура газа не более 510 °С на выходе из второй полки контролируется TI-6-35,36, TR-14-9,10.

Пройдя аксиально-радиально второй слой катализатора, газ направляется в межстенное пространство между первым экраном 122-С₁ и сеткой, удерживающей катализатор, и поступает в верхнюю часть межтрубного пространства промежуточного теплообменника 122-С₁, где он охлаждается до температуры не более 400 °С (TI-6-28, TR-14-2), нагревая газ идущий по трубному пространству теплообменника 122-С₁, подаваемому через заслонки НС-13 и НС-14.

Охлажденный газ далее поступает на катализатор третьей полки с направлением во внутрь к перфорированной центральной трубе (температура выхода не более 490 °С) и вверх в трубное пространство теплообменника 122-С, где отдает тепло газу, идущему в колонну через НС-16, охлаждаясь при этом до температуры не более 360 °С.

Газ после колонны синтеза с объемной долей NH₃ не более 18,3 % поступает в трубное пространство подогревателя питательной воды котлов 123-С, охлаждаясь в нем до температуры не более 162 °С.

После подогревателя питательной воды котлов 123-С газ поступает в теплообменник 121-С, где охлаждается до температуры не более 57 °С за счет нагревания газа, идущего на колонну.

Далее газ охлаждается до температуры не более 45 °С в воздушном холодильнике 180-С и поступает в межтрубное пространство теплообменника 179-С, где охлаждается до температуры 16 23 °С, нагревая газ, идущий в колонну синтеза после сепаратора вторичной конденсации 106-F.

При температуре не более 23 °С и давлением не более 30,9 МПа (315 кгс/см²) в первичном сепараторе 126-F выделяется до 60 %образовавшегося в колонне синтеза аммиака. Отделившийся аммиак регулятором уровня LIC-36 отводится в сборник жидкого аммиака 107-F.

Таким образом, замыкается цикл циркуляции газа в системе синтеза.

После первичного сепаратора 126-F часть циркуляционного газа постоянно выводится из систем в количестве, обеспечивающем объемную долю инертов (метана, аргона) в газе на входе в колонну синтеза не более 13,6 %.

Продувочный газ поступает в аммиачный холодильник 125-С, охлаждается в нем до температуры не менее минус 23 °С, затем проходит сепаратор 108-F, освобождается в нем от жидкого аммиака, который регулятором уровня LIC-29 выводится в сборник жидкого аммиака 107-F.

Жидкий аммиак из сепаратора 126-F, 106-F и 108-F поступает в сборник 107-F. При дросселировании жидкого аммиака с 30,9 МПа (315 кгс/см²) до не более 1,55 МПа (15,8 кгс/см²) в сборнике 107-F происходит выделение растворенных в аммиаке азота, водорода, метана и аргона. Выделившиеся “танковые” газы из сборника 107-F направляются в аммиачный холодильник 126-С, где охлаждаются до температуры не менее минус 23 °С. Сконденсировавшийся аммиак стекает в сборник 175-F, откуда через регулятор уровня LIC-42 выводится в расширительный сосуд 110-F. Освободившиеся от аммиака “танковые” газы через регулятор давления PIC-27 сбрасываются в коллектор топливного газа.

Жидкий аммиак из сборника 107-F и сборника 175-F через регуляторы уровня выдается в расширительный сосуд 110-F, в котором поддерживается давление не более 0,59 МПа (6,0 кгс/см²) и температура не более 13 °С.

Часть жидкого аммиака из расширителя 110-F подается на всас насосов 117-J/JA для впрыска в синтез-газ перед межступенчатым холодильником компрессора синтез-газа 116-С и холодильником 115-С.

Большая часть жидкого аммиака из расширительного сосуда 110-F регулятором уровня в нем LICA-43 отводится в расширительный сосуд 111-F, в котором поддерживается давление не более 0,18 МПа (1,8 кгс/см²) и температура не более минус 11 °С. Другая часть аммиака из расширителя 110-F используется для охлаждения газов в аммиачных холодильниках 129-С - межступенчатый холодильник компрессора синтез-газа 103-J и холодильника “танковых” газов 181-С, для заполнения ресивера жидкого аммиака 109-F.

Жидкий аммиак в холодильник 129-С подается через дроссельную шайбу RO-10, а в холодильник 181-С через RO-14.

Давление паров аммиака в межтрубном пространстве холодильника 129-С поддерживается регулятором давления PIC-10, сбрасывающим газообразный аммиак в расширитель 111-F. В линию газообразного аммиака после PIC-10 врезана также линия газообразного аммиака из холодильника 181-С.

Часть жидкого аммиака из расширительного сосуда 111-F регулятором уровня в нем LICA-45 отводится в расширительный сосуд 112-F, где давление аммиака снижается до не более 0,005 МПа (0,05 кгс/см²), а температура до минус 33 °С.

Другая часть жидкого аммиака из расширительного сосуда 111-F используется как хладоагент в холодильнике смеси свежего и циркуляционного газа 117-С (для вторичной конденсации аммиака), в холодильнике продувочных газов 125-С и холодильнике “танковых” газов 126-С.

В холодильник 125-С жидкий аммиак подается через дроссельную шайбу RO-12, а в холодильник 126-С через RO-13, где испаряется при температуре не более минус 33 °С. Газообразный аммиак из холодильника 125-С и 126-С направляется в расширительный сосуд 112-F.

Аммиачный холодильник вторичной конденсации 117-С работает на принципе термосифонной циркуляции жидкого аммиака и с температурой не более минус 11 °С возвращает его в сосуд 111-F.

Из расширительного сосуда 112-F жидкий аммиак с температурой не более минус 32 °С через клапан регулятора уровня в нем LICA-47 насосом 109-J/JA откачивается в изотермическое хранилище 1001-F. Расход продукционного аммиака измеряется расходомером FRS-46, а температура регистрирующим прибором TRA-201, сигнализирующим увеличение температуры- минус 32 °С, а при минус 30 °С дающим блокировочный сигнал на закрытие отсекателя EmV-351.

Расширительные сосуды 112-F, 111-F, 110-F подсоединены на всас 1, 2 и 3-й ступени аммиачного компрессора 105-J соответственно.

Компрессор 105-J двухкорпусный, трехступенчатый с приводом от паровой турбины 105-JT. Давление на всасе 1-ой ступени компрессора (в расширителе 112-F) поддерживается регулятором PRCA-49 изменением частоты вращения турбины 105-JT.

На всас 1-ой ступени поступает также аммиак, испарившийся в хранилище 1001-F. Сжатый в 1-ой ступени до не более 0,18 МПа (1,8 кгс/см²) газообразный аммиак вместе с газообразным аммиаком из расширителя 111-F поступает на всас 2-ой ступени компрессора.

После 2-ой ступени с давлением не более 0,66 МПа (6,75 кгс/см²) и температурой не более 80 °С аммиак направляется в межступенчатый воздушный холодильник 128-С, где охлаждается до температуры не более 50 °С.

Охлажденный аммиак смешивается с аммиаком из расширителя 110-F и с температурой 30-37 °С и давлением не более 0,59 МПа (6 кгс/см²) поступает на всас 3-ей ступени корпуса высокого давления.

Здесь он сжимается до давления не более 2,35 МПа (24 кгс/см²) и с температурой не более 171 °С поступает в воздушный холодильник 127-С.

В холодильнике 127-С при температуре не более 54 °С аммиак конденсируется и поступает в ресивер 109-F. “Танковые” газы из ресивера 109-F проходят аммиачный холодильник 181-С.

Выделившийся при этом аммиак стекает в сборник 176-F, а газ через клапан регулятора давления PIC-33 сбрасывается в систему топливного газа.

Продувочные и “танковые” газы из системы синтеза и охлаждения аммиака сжигаются в смеси с топливным газом в горелках печи первичного риформинга. Смешение газов производится после подогрева топливного газа в конвекционной камере до не более 150 °С, так как температура смеси не должна быть менее 40 °С, во избежание образования карбонатов аммония.

Объемная доля продувочных и “танковых” газов в смеси не более 15 %. Расход этих газов измеряется регистратором расхода FR-15. Давление в коллекторе продувочных и “танковых” газов поддерживается регулятором давления PIC-44 сбросом избытка газа на факельную установку 102-U.

4.4. Расчеты химико-технологических процессов

Исходные данные [13]:

· производительность агрегата 1360 т/сут;

· рабочее давление 323 атм;

· средняя температура контактирования 500 °С;

· температура вторичной конденсации –23 °С;

· температура первичной конденсации 49 °С;

· состав свежей газовой смеси азот 20,62 об.%;

водород 62,88 об.%

аргон 3,91 об.%

метан 9,69 об.%;

аммиак 2,90 об.%

· концентрация аммиака на выходе 18,87 об.%;

· давление первичной конденсации 230 атм;

· давление вторичной конденсации 223 атм

4.4.1. Расчеты материальных балансов

Рассчитаем равновесное содержание аммиака при рабочем давлении и различных температурах. Расчет псевдоконстанты равновесия ведем по уравнению Ларсона-Доджа (3.2). Равновесное содержание аммиака определим по уравнению (3.3).

Для расчетного давления коэффициенты b = 1,256×10^–4, I = –2,206.

Примем температуру 400 °С. Тогда

К_р = 0,01716

Равновесное содержание аммиака без учета инертных примесей.

д.е.

Содержание инертов, приходящихся на 2 моль азото-водородной смеси, составляет 0,254 моль. Тогда

д.е.

Для других температур расчет ведем аналогично. Данные расчета представлены в таблице 4.1.

Таблица 4.1

Равновесной содержание аммиака

Температура, °С	Kp	Zp, об.%	np, об.%
	0,0172	42,45	25,25
	0,0089	31,38	18,67
	0,0050	22,49	13,38
	0,0030	15,87	9,44
	0,0019	11,19	6,66

Таблица 4.2

Значения коэффициентов ряда теплоемкости и энтальпий образования

Компонент	a	b×103	c×10–5	c×106	DН, кДж/моль
СН4	14,32	74,66	–	– 14,43	– 74,85
N2	27,88	4,27	–	–
Н2	27,28	3,26	0,5	–
NH3	29,8	25,48	– 1,67	–	–49,19

Для расчета теплоемкостей используем уравнение

Расчет 1-ой полки

Температура на входе в 1-ый слой катализатора составляет 410 °С.

Предварительно принимаем концентрацию аммиака на выходе со слоя катализатора 16 об.%.

Расчет ведем на 100 ³ исходной АВС по уравнению