Задачи для самостоятельного решения. 1. Вычислить суммарную вытяжку при заправке нити виньон N на вытяжной машине по схеме:

1. Вычислить суммарную вытяжку при заправке нити виньон N на вытяжной машине по схеме:

V₂ = 200 м×мин^-1; V₂/V₁ = 7,62;

V₂/V₃ =1,90; (V₄/V₃ -1) × 100 = 220%

А – нагреватели (термопластификаторы).

2. Рассчитать линейную плотность полиэфирного волокна, T_t, получаемого при следующей заправке штапельного агрегата:

T_t,н = 1,87 текс (V₂/V₁ -1) × 100 = 347%; V₃/V₂ = 1,90

Свободная усадка волокна при нагревании 20%.

3. Вычислить линейную плотность вискозной текстильной нити (СV), T¹_t, на первой галете прядильной машины ПЦ - 7И, заправка которой

следующая:

V₂/V₁ = 1,45; V₂ = 100 м × мин^-1;

Усадка нити между центрифугальной кружкой и второй галетой 15%, т.е. Т_t,2 /Т_t = 0,85.

Cуммарная усадка при последующей «мокрой» и «сухой» отделке в «куличах» 12%. Линейная плотность готовой нити Т_t = 16,6 текс.

4. Рассчитать линейную плотность полиэфирного (РЕТ) волокна T_t, получаемого при следующей заправке на штапельном агрегате:

А – нагреватели.

T_t,н = 2,00; V₂/V₁ = 2,75; V₃ = V₄;

(V₃/V₂ - 1) ×100 = 200%; (V₅/V₄ - 1) ×100 = 80%.

5. Вычислить линейную плотность полиакрилонитрильной (PAN) нити, получаемой на прядильно-отделочной машине непрерывного действия, если ее заправка следующая:

А – нагреватели.

V₂ =V₃; V₄=50 м×мин; V₄=0,8 V₃; (V₅ - V₄) /V₄ ×100 = 700%;

V₆ = V₅.

Фильера 400/0,07; концентрация прядильного раствора 15% (масс) ПАН в ДМФ. Плотность прядильного раствора 1020кг × м^-3. Прядильный насос НШ - 1,2И. Число оборотов вала прядильного насоса 46 мин^-1. Фильерная вытяжка (-10%). Содержание замасливателя на нити 1,2% (масс). Влажность готовой нити 1,0% (масс).

6. Рассчитать линейную плотность полиакрилонитрильного (PAN) волокна нитрон С, получаемого при следующей заправке на штапельном агрегате:

T_t = 2,22 текс; V₃ = V₄; V₂/V₁ = 1,75; V₃/V₂ = 7,85;

(V₅/V₄ - 1) × 100 = 70%; (V₅/V₆ - 1) × 100 = 25%.

7. Рассчитать линейную плотность полиэфирного (РЕТ) волокна, полученного при следующей заправке отделочного агрегата:

T_t =? (V₂/V₁ - 1) × 100 = 320%;

T_t,н =1,75 текс (V₃/V₂ -1) × 100 = 130%;

V₄/V₃ = 0,85

8. Вычислить линейную плотность полипропиленовой (РР) нити, T_t,н, сформованной по схеме МОY и подвергнутой ориентационной вытяжке по схеме:

Нагрев Нагрев Нагрев Терморелаксация

V₂/V₁ = 3,14; V₃/V₂ = 0,7; (V₄-V₃)/V₃ ×100 = 2,7; V₅ = 0,8 ×V₄;

V₂ = 120 м × мин^-1; T_t 100 текс f 200.

9. Вычислить суммарную ориентационную вытяжку при формовании вискозного (СV) волокна хлопчатобумажного типа, если схема проводки волокна по прядильно-отделочному агрегату следующая:

(V₂-V₁)/ V₁ ×100 90%; V₂ = 60 м ×мин^-1; T⁰_t/ T¹_t = 1,20;

T¹_t/T^II_t = 1,09,

где T⁰_t, T¹_t, T^II_t - линейная плотность элементарного волокна на стадиях «мокрой» и «сухой» отделки.

10. Рассчитать линейную плотность готовой нити фторлон, T_t, если после прядильной машины она была подвергнута ориентационному вытягиванию по схеме:

T⁰_t,_н = 60 текс; V₁ = 0,2×V₂; V₃/V₂ = 1,5; V₄ = V₅ = 0,9×V₃

11. Вычислить суммарную вытяжку полипропиленовой (РР) нити при заправке по схеме:

если:

(V₂/V₁ -1)×100 =600%; V₅/V₄ =1,32.

(V₃/V₂ -1) ×100 =150%;

(V₄/V₃ -1) ×100 =10,0%.

12. Вычислить линейную плотность модакрилового (МАС) волокна нитрон М, T_t, если условия его «мокрой» и «сухой» отделки следующие:

T_t,н = 21 текс;

V₁ = 0, 5V₂; V₂ = V₃ = V₁₁; V₁₂ = 0,9×V₁₁;

V₁₄ = V₁₃ = V₁₂; (V₁₅ - V₁₄)/V₁₄× 100 = 340%.

13. Вычислить суммарную ориентационную вытяжку нити хлорин (СLF) при заправке по схеме:

если:

(V₂/V₁ - 1)×100 = 435%; (V₄/V₃ - 1) ×100 = 320%;

(V₃/V₂ -1) ×100 = -25%.

14. Вычислить суммарную вытяжку полиэфирной (PET) нити при заправке по схеме:

(V₂/V₁ - 1)×100 = 600%; (V₄/V₃ - 1) ×100 = (-30%);

(V₃/V₂ -1) ×100 = 200%. V₅/V₄ =1,25.

15. Вычислить суммарную вытяжку полиэфирной (РЕТ) нити при заправке по следующей схеме:

если: V₃/V₁ = 5,32; V₃/V₂ = 2,12; (V₄/V₃ -1) ×100 = (-50%).

16. Вычислить начальную (V₁) скорость заправки полипропиленовой (РР) нити для реализации ориентационной вытяжки по следующей схеме:

V₅ =250 м × мин^-1; V₅/V₄ = 1,55.

(V₂/V₁ -1) × 100 = 520%;

(V₃/V₂ -1) × 100 = 255%;

(V₄/V₃ -) × 100 = (-20%).

17. Вычислить конечную (V₅) скорость заправки полиэфирной (РЕT) нити для реализации ориентационной вытяжки по следующей схеме:

V₁ = 55 м×мин^-1; V₃/V₂ = 2,12; (V₄/V₃ -1) × 100 = (-20%).

V₄ = V₅; V₂/V₁ = 3,44

18. Вычислить начальную (V₁) и конечную (V₄) скорости для следующей схемы заправки поликапроамидной (РА-6) нити при ориентационной вытяжке:

V₂ = 130 м×мин^-1;

V₂/V₁ = 6,32; V₃/V₂ = 1,75; (V₄/V₃ -1) × 100 = 20%; V₄ = V₅.

19. Вычислить начальную (V₁) и конечную (V₅) cкорости для следующей схемы заправки полиакрилонитрильной (PAN) нити при ее ориентационной вытяжке.

V₂ = 220 м × мин^-1; (V₄/V₃ -1) × 100 = 75%.

V₂/V₁ = 3,68; V₅/V₄ = 0,86.

V₃/V₂ = 0,6.

20. Вычислить начальную и конечную скорости (V₁ и V₄) соответственно для следующей схемы заправки полипропиленовой нити при ориентационной вытяжке:

V₃ = 80 м/мин; (V₂/V₁ -1) ×100 = 550%;

V₄/V₃ = 1,5; V₃/V₂ = 2,6.

21. Вычислить линейную плотность полиакрилонитрильного (PAN) волокна нитрон С после осадительной ванны, T_t,н, если проводка жгута при его «мокрой» и «сухой» отделке на прядильно-отделочном агрегате были следующими:

V9

V₂/V₁ = 1,5; (V₃ - V₂)/V₂ ×100 = 650%;

V₃ = V₄ = V₅; V₆ = 0,9×V₅;

V₆ = V₇ = V₈; V₈/V₉ = 1,25.

Линейная плотность готового волокна Т_t = 0,212 текс.

22. Вычислить линейную плотность полиэфирного (РЕТ) волокна, T_t,, если проводка жгута по отделочному агрегату была следующей, а T_t,н = 0,9 текс.

V₁ = 0,3 × V₂; V₂ = V₃; V₄ = 0,85 × V₃.

23. Вычислить линейную плотность текстильной нити капрон (РА-6) на приемной паковке прядильной машины, T_t,н, если готовая текстурированная нить имела линейную плотность, Т_t 150 дтекс f 30, а обработка нити осуществлялась по следующей схеме:

V₁ = V₂; V₃/V₂ = 3,2; V₄ = 0,9 × V₃;

V₅ = 0,5 × V₆; (V₆ – V₇)/V₇ × 100 = 15%; V₇ = V₈.

24. Вычислить линейную плотнотсть поливинилхлоридного (CLF) волокна после осадительной ванны, T_t,н, если «мокрая» и «сухая» отделка проводится по следующей схеме:

Сушка

Т_t = 0,245;

V₂/V₁ = 1,8; (V₃ - V₂)/V₂ × 100 = 600%; V₃ = V₄ = V₅;

V₆ = 0,9 × V₅; (V₇ - V₆)/V₆ × 100 = 10%;

25. Вычислить линейную плотность нити (CLF) хлорин, Т_t, если технологическая схема ее проводки при «отделке» была следующая:

Прядильный раствор
Терморелаксация   «горячая» вытяжка

Тt

T_t,н = 100 текс; [ (V₂ - V₁)/V₁] ×100 = 150%; V₃ = 0,9 × V₂;

V₅/V₄ = 3,6; V₅ = V₆; V₇ = 0,95 × V₈.

26. Вычислить необходимую скорость питания (линейную скорость, V₁, первых вальцов на отделочном агрегате) при «сухой» отделке полипропиленового (РР) жгута, если схема его заправки следующая:

V₁ = 0,4 × V₂; V₂ = 1,3 × V₃; (V₄ - V₃)/V₃ × 100 = 450%;

V₅/V₄ = 1,2; V₅ = 220 м ×мин^-1.

27. Рассчитать начальную линейную плотность поливинилхлоридной (CLF) нити, T_t,н, если ее заправка при ориентационной вытяжке осществляется по схеме:

T_t = 60 текс; [(V₂ –V₁)/V₁] ×100 = 420%; V₂ = 1,3 × V₃;

V₄/V₃ = 1,8; V₅ = 0,9 × V₄.

Список литературы

1. Перепелкин К.Е. Физико-химические основы процессов формования химических волокон. - М.: Химия, 1978. - 320 с.

2. Папков С.П. Физико-химические основы производства искусственных волокон. - М.: Химия, 1972. - 312 с.

3. Папков С.П. Теоретические основы производства химических волокон. М.: Химия, 1990, - 271 с.

4. Зябицкий А. Теоретические основы формования волокон. - М.: Химия, 1979. - 503 с.

5. Fourne F. Synthetic Fibers. Machines and Eguipment, Manufacture, Properties. Handbook for Plant Engineering, Machine Design and Operazion. Hanzer/ Gardner Publications, inc. Cincinnat. USA, 1999. -885 p.

6. Геллер В.Э. Высокоскоростное формование полиэфирных волокон.- Тверь: ТОК-ЖИ, 2000. -136 с.

7. Прошков А.Ф. Расчет и проектирование машин для производства химических волокон. - М.: Легкая и пищевая промышленность, 1982. - 408с

8. Kase S., Matsuo T.// J. Polym. Sci, 1965, V. A-3, p. 2541-2551.

9. Высокоскоростное формование волокон/ Под ред. А. Зябицкого, Х. Коваи. - М.: Химия, 1988. - 486 с.

10. Patharkar M., Holloway K., Hoover G. // Int. Fiber. J. – 2003, № 2, p. 58-60.

11. Beyrenther R. Dinamic von Fadenbildungs und Fadenverarbeitungs Prozessen Frachtuchverlag, Leipzig, 1986, - 243 s.

12. Генис А.В., Фильберт А.В, Синдеев А.А.// Хим. волокна, 1978, №1. с. 7-9.

13. Иовлева М.М., Бандарян И.К., Папков С.П. Процессы выделения жесткоцепных полимеров из растворов. / В сб. Теория формования химических волокн. М.: Химия, 1975. - с. 93-118.

14. Данилин Г.А., Серков А.Т., Шанкин П.А. О гидродинамическом сопротивлении формующихся элементарных волокон и комплексных нитей. / В сб. Теория формования химических волокон. М.: Химия, 1975. – с. 149-177.

15. Браверман П.Ф., Чачхиани А.Б. Оборудование и механизация производства химических волокон. - М.: Машиностроение, 1967. - 324 с.

16. Геллер Б.Э. Химия и технология хлорированного волокна. М.: Гизлегпром, 1958. -123 с.

17. Пакшвер Э.А., Бедер Л.М., Гришина Т.Я., Харитонова Л.Г.// Хим. волокна, 1959, №5, №14-17.

18. Nitsche V/ Entseidediegskriterien fur die Ausvahl eines glussigen organischen Warmetragers// Verfahrenstechnik, 1974, Bd 8, N10, s 297-305.

19. Качан С.З., Чечеткин А.В. Органические высокотемпературные теплоносители и их применение в промышленности. - М.: Госхимиздат, 1951. - 170с.