Задачи для самостоятельного решения. 1. Определить минимально необходимое количество обдувочного воздуха, подаваемого в прядильную шахту при получении РЕТ технической нити линейной плотности 111

1. Определить минимально необходимое количество обдувочного воздуха, подаваемого в прядильную шахту при получении РЕТ технической нити линейной плотности 111 текс. Скорость приема нити, V_п = 1200 м×мин^-1. Кратность ориентационной вытяжки l_d = 5,7. Содержание замасливателя на нити 1,3 % (масс); влажность нити 0,8 % (масс). Температуру воздуха, уходящего из сопроводительной шахты, принять равной 35 ⁰С.

2. Определить минимально необходимое количество обдувочного воздуха, подаваемого в прядильную шахту при получении полиформальдегидной (РМО) нити Т_t 90 текс f 50 при скорости приема нити, V_п = 920 м×мин^-1. Кратность ориентационной вытяжки l_d = 3,8. Содержание замасливателя на нити 0,9 % (масс); влажность нити 1,1 % (масс). Температуру воздуха, уходящего из сопроводительной шахты, принять равной 30⁰С.

3. Определить минимально необходимое количество обдувочного воздуха, подаваемого в прядильную (обдувочную) шахту при получении РЕТ-волокна линейной плотности 0,110 текс. Скорость приема нити на прядильной машине 1100 м×мин^-1. Суммарная кратность вытяжки на отделочном агрегате l_d = 4,3. Фильера 1400/0,25. Содержание авиважных препаратов на волокне 0,96% (масс). Влажность волокна 0,90 % (масс). Температура воздуха, уходящего из сопроводительной шахты, равна 43 ⁰С.

4. Определить минимально необходимое количество обдувочного воздуха, подаваемого в обдувочную шахту при получении РА-66 технической нити Т_t 187 текс f 100 при скорости приема нити, V_п = 1000 м × мин^-1. Кратность ориентационной вытяжки l_d = 5,3. Содержание замасливателя на нити 0,95 % (масс); влажность нити 1,1 % (масс). Температура воздуха, уходящего из сопроводительной шахты, равна 40 ⁰С.

5. Определить минимально необходимое количество обдувочного воздуха, подаваемого в прядильную (обдувочную) шахту при получении РА-6 текстильной нити Т_t 10 текс f 30 при скорости приема нити V_п = 2500 м×мин^-1. Кратность ориентационной вытяжки l_d = 2,8. Содержание замасливателя на нити 0,8% (масс); влажность нити 2,1% (масс). Температура воздуха, уходящего из сопроводительной шахты, равна 30 ⁰С.

6. Определить минимально необходимое количество обдувочного воздуха, подаваемого в прядильную шахту, при получении РР нити Т_t 40 текс f 60 со скоростью приема нити 950 м×мин^-1. Кратность ориентационной вытяжки l_d = 3,9. Содержание замасливателя на нити 0,92 % (масс); влажность нити 0,73 % (масс). Температура воздуха, уходящего из сопроводительной шахты, равна 35 ⁰С.

7. Определить минимально необходимое количество обдувочного воздуха, подаваемого в обдувочную шахту, при получении РЕТ текстильной нити Т_t 8,7 текс f 50 со скоростью приема нити 3200 м×мин^-1. Кратность ориентационной вытяжки l_d = 2,8. Содержание замасливателя на нити 0,98 % (масс); влажность нити 1,05% (масс). Температура воздуха, уходящего из сопроводительной шахты, равна 38 ⁰С.

8. Определить минимально необходимое количество обдувочного воздуха, подаваемого в обдувочную шахту при получении РА-6 технической нити Т_t 150 текс f 200 со скоростью приема нити, V_п = 1100 м×мин^-1. Кратность ориентационной вытяжки l_d = 4,6. Содержание замасливателя на нити 1,12 % (масс); влажность нити 0,95 % (масс). Температура воздуха, уходящего из сопроводительной шахты, равна 40 ⁰С.

9. Определить минимально необходимое количество обдувочного воздуха, подаваемого в обдувочную шахту при получении РА-66 текстильной нити Т_t 65 текс f 30 со скоростью приема нити, V_п =3400 м×мин^-1. Кратность ориентационной вытяжки l_d = 2,8. Содержание замасливателя на нити 1,15 % (масс); влажность нити 0,91 % (масс). Температура воздуха, уходящего из сопроводительной шахты, равна 35⁰С.

10. Определить минимально необходимое количество обдувочного воздуха, подаваемого в обдувочную шахту при получении РЕТ текстильной нити Т_t 81 текс f 45 со скоростью приема нити, V_п = 3500 м×мин^-1. Кратность ориентационной вытяжки l_d = 3,1. Содержание замасливателя на нити 0,87 % (масс); влажность нити 0,98 % (масс). Температура воздуха, уходящего из сопроводительной шахты, равна 30 ⁰С.

11. Определить минимально необходимое количество обдувочного воздуха, подаваемого в обдувочную шахту, при получении РР нити Т_t 40 текс f 60 со скоростью приема нити, V_п = 900 м×мин^-1. Кратность ориентационной вытяжки l_d = 4,5. Содержание замасливателя на нити 1,05 % (масс); влажность нити 0,85 % (масс). Температура воздуха, уходящего из сопроводительной шахты, равна 37 ⁰С.

12. Определить минимально необходимое количество обдувочного воздуха, подаваемого в обдувочную шахту при получении полиформальдегидной (РМО) нити Т_t 60 текс f 120 со скоростью приема нити, V_п = 1250 м×мин^-1. Кратность ориентационной вытяжки l_d = 4,3. Содержание замасливателя на нити 0,95% (масс); влажность нити 0,81% (масс). Температура воздуха, уходящего из сопроводительной шахты, равна 30⁰С.

13. Определить минимально необходимое количество обдувочного воздуха, подаваемого в обдувочную шахту, при получении РЕТ волокна линейной плотности 3,3 дтекс со скоростью приема 1200 м×мин^-1. Суммарная кратность ориентационной вытяжки l_d = 3,6. Фильера 1400/0,25. Содержание авиважных препаратов на волокне 0,93 % (масс); влажность волокна 0,89 % (масс). Температура подаваемого воздуха, уходящего из сопроводительной шахты, 40 ⁰С.

14. Оценить температуру нити на расстоянии 1,2 м от плоскости фильеры при получении РЕТ POY нити линейной плотности Т_t 10 текс f 50, со скоростью 3500 м×мин^-1. Ориентационная вытяжка 200 %. Фильера 50/0,25. Температура расплава полиэтилентерефталата, Т_m = 300⁰С. Температура обдувочного воздуха 20⁰С.

15. Оценить температуру нити на расстоянии 0,8 м от плоскости фильеры при получении РР LOY нити линейной плотности Т_t 40 текс f 70, со скоростью приема, V_п = 950 м×мин^-1. Ориентационная вытяжка l_d = 4,5. Фильера 70/0,20. Температура расплава полипропилена, Т_m = 250⁰С. Температура обдувочного воздуха 14 ⁰С.

16. Оценить температуру нити на расстоянии 2,0 м от плоскости фильеры при получении РА-6 LOY нити линейной плотности Т_t 90 текс f 150, со скоростью приема, V_п = 1000 м×мин^-1. Ориентационная вытяжка l_d = 5,7. Температура расплава поликапроамида, Т_m= 275 ⁰С. Температура обдувочного воздуха 16 ⁰С.

17. Оценить температуру нити на расстоянии 1,5 м от плоскости фильеры при получении РМО МOY нити линейной плотности Т_t 40 текс f 70. Фильера 70/0,20. Скорость приема нити V_п = 1300 м×мин^-1. Ориентационная вытяжка l_d = 3,1. Температура расплава полиметиленоксида (полиформальдегида), Т_m = 200 ⁰С. Температура обдувочного воздуха 18 ⁰С.

18. Оценить температуру нити на расстоянии 1,0 м от плоскости фильеры при получении РР-нити линейной плотности Т_t 60 текс f 90, со скоростью приема 1000 м×мин^-1. Фильера 90/0,25. Ориентационная вытяжка l_d = 4,1. Температура расплава полипропилена, Т_m = 260 ⁰С. Температура обдувочного воздуха 14 ⁰С.

19. Оценить температуру нити на расстоянии 1,2 м от плоскости фильеры при получении РЕТ POY нити линейной плотности Т_t 80 текс f 50, со скоростью приема V_п = 3500 м×мин^-1. Фильера 50/0,25. Ориентационная вытяжка l_d = 3,9. Температура расплава полиэтилентерефталата, Т_m = 295 ⁰С. Температура обдувочного воздуха 20 ⁰С.

20. Оценить температуру нити на расстоянии 1,5 м от плоскости фильеры при получении РА-66 POY нити линейной плотности Т_t 70 текс f 60, со скоростью приема V_п = 3200 м×мин^-1. Фильера 60/0,20. Ориентационная вытяжка l_d = 3,1. Температура расплава полигексаметиленадипамида, Т_m = 285 ⁰С. Температура обдувочного воздуха 14 ⁰С.

21. Оценить температуру нити на расстоянии 1,0 м от плоскости фильеры при получении РМО LOY нити линейной плотности Т_t 30 текс f 50, со скоростью приема V_п = 950 м×мин^-1. Фильера 50/0,25. Ориентационная вытяжка l_d = 3,5. Температура расплава полипропилена, Т_m = 210 ⁰С. Температура обдувочного воздуха 14 ⁰С.

22. Оценить температуру нити на расстоянии 0,8 м от плоскости фильеры при получении РЕТ HOY нити линейной плотности Т_t 90 текс f 50, со скоростью приема нити V_п = 7500 м×мин^-1. Фильера 50/0,20. Температура расплава Т_m = 300 ⁰С. Температура обдувочного воздуха 18 ⁰С.

23. Оценить температуру нити на расстоянии 1,5 м от плоскости фильеры при получении РЕТ LOY нити линейной плотности Т_t 111 текс f 150, со скоростью приема нити V_п = 1000 м×мин^-1. Фильера 150/0,25. Ориентационная вытяжка l_d = 5,7. Температура расплава полиэтилентерефталата Т_m = 295 ⁰С. Температура обдувочного воздуха 20 ⁰С.

24. Оценить температуру нити на расстоянии 0,9 м от плоскости фильеры при получении РА-66 LOY нити линейной плотности Т_t 187 текс f 200, со скоростью приема нити V_п = 900 м×мин^-1. Фильера 200/0,20. Ориентационная вытяжка, l_d = 4,9. Температура расплава полигексаметиленадипамида Т_m = 280 ⁰С. Температура обдувочного воздуха 15⁰С.

25. Оценить температуру нити на расстоянии 0,6 м от плоскости фильеры при получении РА-6 РOY нити линейной плотности Т_t 110 текс f 50, со скоростью приема нити V_п = 3400 м×мин^-1. Фильера 50/0,20. Ориентационная вытяжка, l_d = 3,5. Температура расплава поликапроамиду Т_m = 275 ⁰С. Температура обдувочного воздуха 16 ⁰С.

2.4 Оценка стабильности процесса нитеобразования по «расплавному» методу

Стабильность процесса нитеобразования предопределяет возможность получения комплексной нити заданной линейной плотности с одинаковыми характеристиками всех составляющих ее филаментов как по диаметру, форме поперечного среза и структуре, так и постоянство всего комплекса свойств в продольном направлении (по всей длине). Ранее отмечалось (см. раздел 3 настоящего «сборника задач»), что стабильность нитеобразования зависит от:

- постоянства подачи расплава прядильным насосиком при случайных изменениях подпора или противодавления;

- режима течения расплава в капиллярных каналах фильер. Турбулентные пульсации при входе в канал фильеры, пристенное скольжение расплава, различия в размерах и профилях каналов фильеры приводят к нарушению стационарности перестройки поперечного градиента, _┴ , скоростей (процесса течения) в продольный градиент скорости (процесс растяжения струи), _//.

- неоднородности структуры расплава волокнообразующего полимера (флуктуаций эффективной вязкости);

- изменения во времени параметров нитеобразования (температуры расплава, скорости, температуры и влажности обдувочного воздуха);

- «биения» и износа нитепроводящих и нитеприемных деталей.

Нестабильность процесса нитеобразования необязательно ведет к обрыву филаментов. Наиболее распространенным дефектом нити в результате проявления такой нестабильности является, неоднородность диаметра, а также надмолекулярной организации свежесформованной нити вдоль ее длины, причем амплитуда таких вариаций линейной плотности может достигать 20 %, (что характеризуется неравномерностью по «Устеру»).

В технологической практике мерой способности к нитеобразованию расплавов и прядильных растворов полимеров является величина максимальной «фильерной вытяжки», χ_max, которая может быть реализована при постоянной подаче прядильной жидкости, при использовании одной и той же фильеры и при одинаковых условиях нитеобразования.

Предельная величина фильерной вытяжки, χ_max, ограничивающая область начала гидродинамической нестабильности струи в процессе нитеобразования, может быть оценена с помощью критерия Стентона (St):

St = 2×a_кто×L(С_р,f × r_f×V_o×r_f)^-1. (23)

Здесь: V_o - скорость истечения расплава;

L - длина пути нити в шахте (до «замасловочного» устройства);

r _f - радиус филамента;

r_f и С_р._f - плотность и теплоемкость нити при температуре в точке отверждения;

a_кто - коэффициент конвективного теплообмена между филаментом и средой («обувочным» воздухом).

- зона стабильного нитеобразования

Рисунок 3 – Диаграмма стабильности нитеобразования из расплава волокнообразующих полимеров

На рис. 3 приведен график зависимости максимальновозможной «фильерной вытяжки», χ_max, от коэффициента стабильности, x₀, в координатах «χ_max - x₀», где x₀= k⁰×St×eхр(-St), (24)

Эта зависимость может быть описана следующим уравнением:

χ_max = (V_п/V_o)_max=y[x +4Re_f^¢ ×[eхp(k⁰×St×e^-St)] (25)

Здесь: Re_f^¢ - критерий Рейнольдса (для движения филамента);

h_Т – «продольная» (трутоновская) вязкость

к⁰=- (Т_m - Θ₁)[ d(lnh_Т)/ dT] (25.1)

h_Т=А×exp [- k (T - T_f)/ (Т_m- Θ₁]; (25.2)

y - коэффициент пропорциональности;

V_п и V_o - скорость приема нити и экструзии расплава соответственно.

Из формулы (25.1) следует, что величина коэффициента к⁰ является функцией температурной зависимости вязкости, h_Т, т.е. связана с кажущейся энергией активации вязкого течения, DЕ_р. В табл. 7 приведены соответствующие значения к⁰ для различных волокнообразующих полимеров.

Таблица 7 - Кажущаяся энергия активации вязкого течения DЕ_р и величины к⁰ расплавов различных волокнообразующих полимеров

Полимер	Индекс	DЕр кДж/моль	к0
Полиэтилен нд	РЕ	40-50	2,0
Полиметиленоксид	РМО	42-65	2,3
Полипропилен	РР	45-75	2,8
Поликапроамид	РА-6	62-68	3,0
Полигексаметиленадипамид	РА-66	64-75	4,0
Полиэтилентерефталат	РЕТ	65-86	4,5

По-видимому, существенным фактором, определяющим величину к⁰, является гибкость макромолекул.

Так как после отверждения струи на участке ОА (см. рис. 1) значения h_Т»10¹² ПаС, то величина Re^/_f становится очень малой. Поэтому вторым слагаемым в уравнении (25) можно пренебречь.

Безразмерная характеристика, которую можно определить как коэффициент стабильности, x= k⁰×St×e^-St ограничивает область стабильного нитеобразования. При x»0,6 ¸1,5 процесс нитеобразования может быть достаточно стабильным даже при высоких фильерных вытяжках, χ. В этих уравнениях Т_m, Θ₁, Т_f - температура расплава, охлаждающего воздуха и волокна соответственно, причем Т_f - средняя температура струи (филамента) в зоне отверждения ОА (см. рис. 1).

Увеличение кажущейся энергии активации вязкого течения всегда благоприятно влияет на возрастание стабильности нитеобразования. Однако влияние величины St, существенно зависящей от коэффициента конвективного теплообмена, a_кто, проявляется различно. Значение a_кто может быть оценено из эмпирического уравнения.

a_кто = 0,166×10^-6×St^-0,833×V_п^0,333(1 + 8×V_а/V_п)²]^0,167 (26)

При малых значениях критерия St повышение температуры расплава, Т_m, а также скорости охлаждающего воздуха, V_а, стабилизирует процесс нитеобразования, а при больших значениях St (т.е. при быстром охлаждении) стабильность процесса уменьшается.

Увеличение температуры обдувочного воздуха, Т_а ≡ Θ, благоприятствует повышению стабильности нитеобразования. Однако при малых значениях St (< 1,5) повышение скорости обдувочного воздуха благоприятно влияет на процесс нитеобразования. Но при St > 2,5 ¸ 3,0 происходит дестабилизация процесса.

Пример. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении полиэфирной текстильной нити НОY линейной плотности Т_t 15 текс f 60. Содержание замасливателя на нити 0,7% (масс); влажность нити 1,0%(масс). Фильера 60/0,30. Длина пути нити в шахте, L=4,0 м. Температура расплава Т_m=300⁰С. Температура «обдувочного» воздуха Θ₁ = 30⁰С. Скорость «обдувочного» воздуха 0,70 м×с^-1. Скорость приема нити V_п=6000 м/мин.

Решение. Вычислим величину «фильерной» вытяжки.

Подача расплава на 1 фильеру:

Q = T_t× V_п ×(1-з) × (1-w)/ 1000 × 1000 × r_f × 60 м³×с^-1.

Так как r =(1,76-1,7×10^-3×300) ×10³ = 1250 кг×м^-3, то

Q = 15×6000×0,993 ×0,99/ 1000×1000×1250×60 = 1,1×10^-6 м³×с^-1.

Подача расплава на одно отверстие в фильере:

Q = 1,1×10^-6/60 = 18,3 × 10^-9 м³×с^-1

«Живое» сечение фильеры: S = [π×d₀²/4 ×n] = [3,14×(0,30×10^-3)²/4] ×60 = 4,239×10^-6 м²

Скорость экструзии расплава V_о=1,1×10^-6/4,239×10^-6 = 0,26 м×с^-1

«Фильерная» вытяжка χ=V_п/V_o = 6000/0,26 × 60 = 384,6» 355 раз.

- Вычислим радиус филамента в точке «отверждения», r_f.

Известно, что при V_п > 5000 м×мин вблизи «точки отверждения» струи расплава происходит резкое утонение струи, напоминающее образование «шейки» при ориентационной вытяжке. Дальнейшего существенного изменения диаметра филамента вплоть до приема нити на паковку не происходит. В связи с этим r_f = (Т_{t, f} /p × 1000 × r_f)^0,5.

Так как расстояние от поверхности фильеры до «точки отверждения» (согласно А.Зябицкому [4]):

L_s = (1,99 × 10³-5,55 × V_п^0,5) ×Q_f, см, что составляет:

L_s = [1,99 ×10³ - 5,55(6000 ×100/60)^0,5] ×18,3 × 10^-3 ×1250/1000 = 32,8» 33 см

и температура нити в этой точке (по Бейрентеру [11]):

Т_f = Θ₁ + (T_m - Θ₁) × exp(-x/x₀).

Здесь: x = L_s×10^-2; х₀ = К_s× T_t,f^0,79×d₀^-0,29×Vп^0,74 и K_s = 16,2×10^-4 (см. табл.6)

1) T_f = 30 + (300 - 30) ×exp(-0,33/16,2×10^-4 × (15/60)^0,79 × 0,30^-0,29 × 6000^0,74) =

165,8» 166 ⁰C.

Плотность полимера при этой температуре r_f = 1320 кг×м^-3

Поэтому: r_f = (15/60 × p × 1000 × 1000 × 1320)^0,5 7,6 × 10^-6 м.

- Вычисляем значение среднего коэффициента конвективного теплообмена, a_кто, от остывающей струи расплава к охлаждающему воздуху по эмпирической формуле:

a_кто = 0,166 × 10^-6×(pr_f²)^-0,833 × V_п^0,333 [1 + 8×(V_а/V_п)²]^0,167,

где V_а и V_п - скорость «охлаждающего» воздуха и приема нити, соответственно, м×с^-1, а r_f - радиус филамента, м.

a_кто= 0,166×10^-6×[p×(7,6×10^-6)²]^-0,833 ×100^0,333 ×[1+8×(0,21/100)²]^0,167=

=100 Вт/м²×⁰С

- Вычислим величину критерия Стентона для заданных условий нитеобразования по формуле (23):

В соответствии с табл. А.1 (раздела 3 настоящего «сборника задач») значение удельной теплоемкости полиэтилентерефталата при 166⁰С принимаем равным С_р =1,709 кДж/кг×К, а r_f = 1320 кг×м^-3. Поэтому

St = 2×100×4×10^-3×10^-3/ 1,709×7,6×10^-6×0,26×1320 = 0,179.

- Вычислим значение безразмерной характеристики стабильности процесса нитеобразования, z₀. В соответствии с табл. 7 для РЕТ принимаем к^о=4,5.

Поэтому z₀ =4,5×0,179×exp(-0,179)=0,67.

В соответствии с диаграммой (рис. 4) при z₀ = 0,67 величина критической «фильерной» вытяжки не должна превышать 100 для того, что бы было обеспечено стабильное нитеобразование. Однако в данном примере величина χ равна 355, т.е. существенно выше «критической».

Ответ. При заданных условиях процесс нитеобразования будет нестабильным. Стабильность процесса может быть достигнута снижением «фильерной» вытяжки за счет уменьшения диаметра и количества отверстий фильеры.

2.4.1 Задачи для самостоятеьного решения

1. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении полиэфирной технической нити МОY линейной плотности Т_t 111 текс f 140, получаемой на прядильной машине с одновременной ориентационной вытяжкой l_d = 5,9 (ф. Barmag). Содержание замасливателя на нити 1,3% (масс); влажность нити 0,9%(масс). Фильера 140/0,20. Длина пути нити в шахте L = 4 м. Температура расплава Т_m = 300 ⁰С. Температура «обдувочного» воздуха, Θ, 20⁰С. Скорость «обдувочного» воздуха V_а = 0,5 м×с^-1. Скорость приема нити на паковку 5000 м×мин^-1.

2. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении полиамидной (РА-6) технической нити LOY линейной плотности Т_t 180 текс f 240, получаемой на прядильной машине, совмещенной с ориентационной вытяжкой l_d = 5,0 (ф. Barmag). Содержание замасливателя на нити 1,1% (масс), влажность нити 1,4% (масс). Фильера 240/0,20. Длина пути нити в шахте, L = 3,0 м. Скорость приема нити на паковку 3000 м×мин^-1. Температура расплава Т_m = 275 ⁰С. Температура «обдувочного» воздуха Θ₁=15 ⁰С; Скорость «обдувочного» воздуха 0,85 м×с^-1. Ниже приведена информация о температуре филаментов РА-6 на различных расстояниях от фильеры:

Расстояние от плоскости фильеры, см
Температура, 0С

3. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении полипропиленовой, РР нити линейной плотности Т_t 25 текс f 60. Нить после прядильной машины подвергается ориентационной вытяжке λ_d = 6. Содержание замасливателя на готовой нити 1,1%(масс), влажность нити 0,7%(масс). Скорость приема нити на прядильной машине 2500 м×мин^-1. Фильера 60/0,25. Температура расплава 285⁰С. Длина пути нити в шахте, L = 4,0 м. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁=12⁰С и V_а = 1,0 м×с^-1.

4. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении полиамидной РА-66 текстильной РОY-нити линейной плотности Т_t 8 текс f 50 на прядильной машине с одновременной ориентационной вытяжкой l_d = 2,5 (ф. Barmag). Температура расплава, T_m = 280 ⁰С. Фильера 50/0,20. Скорость приема нити на прядильной машине на паковку 5000 м×мин^-1. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 3,5 м. Содержание замасливателя на нити 0,8% (масс); влажность нити 1,3%(масс). Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 16 ⁰С, V_а = 0,80 м×с^-1.

5. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении полиформальдегидной РМО технической МОY-нити линейной плотности Т_t 30 текс f 50. Содержание замасливателя на нити 1,1% (масс); влажность готовой нити 1,4 % (масс). Нить после прядильной машины подвергается ориентационной вытяжке l_d = 4,2. Скорость приема нити на прядильной машине V_п = 1800 м×мин^-1. Фильера 50/0,25. Температура расплава Т_m = 220 ⁰С. Длина пути нити в прядильной шахте 3,5 м. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 13 ⁰С и V_а = 0,95 м×с^-1.

6. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РЕТ нити НОY линейной плотности Т_t 100 дтекс f 50 на прядильной машине, совмещенной с ориентационным вытягиванием l_d = 2,8. Температура расплава, T_m = 300 ⁰С. Фильера 50/0,20. Скорость приема готовой нити на паковку V_п = 6000 м×мин^-1. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 4,0 м. Содержание замасливателя на нити 0,95 % (масс); влажность нити 0,91 % (масс). Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 20 ⁰С, V_а = 0,30 м×с^-1.

7. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РР нити LOY линейной плотности Т_t 30 текс f 50. Скорость приема нити на паковку V_п = 950 м×мин^-1. Нить подвергается ориентационному вытягиваниию в l_d = 3,9 раза. Температура расплава, T_m = 260 ⁰С. Фильера 50/0,25. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 4,0 м. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 14 ⁰С, V_а = 0,60 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 1,12 % (масс); влажность готовой нити 0,75 % (масс).

8. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении полиамидной РА-6 нити РOY линейной плотности Т_t 70 текс f 85. Скорость приема нити на этой машине V_п = 3200 м · с^-1. Температура расплава, T_m = 275 ⁰С. Фильера 85/0,20. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 3,5 м. Нить подвергается ориентационному вытягиваниию l_d = 3,9. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 16 ⁰С, V_а = 0,70 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 0,96 % (масс); влажность нити 1,15 %(масс).

9. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РА-66 нити LOY линейной плотности Т_t 180 текс f 250. Скорость приема нити V_п = 950 м×мин^-1. Нить подвергается ориентационному вытягиванию в λ_d = 5,8 раза. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 3,5 м. Температура расплава, T_m = 280 ⁰С. Фильера 200/0,25. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 16 ⁰С, V_а = 0,70 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 1,1 % (масс); влажность нити 0,9 % (масс).

10. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РМО-нити МOY линейной плотности Т_t 60 текс f 70. Скорость приема нити V_п = 2500 м×мин^-1. Нить подвергается ориентационному вытягиванием в λ_d = 2,9 раза. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 4,0 м. Температура расплава, T_m = 210 ⁰С. Фильера 70/0,30. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 15 ⁰С, V_а = 0,8 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 0,9 % (масс); влажность нити 1,1 % (масс).

11. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РЕТ нити НOY линейной плотности Т_t 60 дтекс f 40. Скорость приема нити на паковку V_п = 7600 м×мин^-1. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 3,5 м. Температура расплава, T_m = 295 ⁰С. Фильера 40/0,20. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 18 ⁰С, V_а = 0,40 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 0,8 % (масс); влажность нити 0,9 % (масс).

12. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РА-6 нити РOY линейной плотности Т_t 85 дтекс f 40. Скорость приема нити на паковку V_п = 3500 м×мин^-1. Нить подвергается ориентационному вытягиванию в λ_d = 2,9 раза. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 3,5 м. Температура расплава, T_m = 275 ⁰С. Фильера 40/0,25. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 15 ⁰С, V_а = 0,6 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 1,2 % (масс); влажность нити 1,1 % (масс).

13. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РА-66 нити РOY линейной плотности Т_t 85 дтекс f 50. Скорость приема нити на паковку V_п = 3200 м×мин^-1. Нить подвергается ориентационному вытягиванию в λ_d = 2,6 раза. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 3,5 м. Температура расплава, T_m = 280 ⁰С. Фильера 50/0,20. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 16 ⁰С, V_а = 0,7 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 1,1 % (масс); влажность нити 1,0 % (масс).

14. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РЕТ нити LOY линейной плотности Т_t 111 текс f 140. Скорость приема нити на паковку V_п = 1000 м×мин^-1. Нить подвергается последующему ориентационному вытягиванию в λ = 5,9 раза. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 4,0 м. Температура расплава, T_m = 300 ⁰С. Фильера 140/0,25. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны q₁ = 20 ⁰С, V_а = 0,4 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 1,2 % (масс); влажность готовой нити 0,9 % (масс).

15. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РР нити МOY линейной плотности Т_t 30 текс f 40. Скорость приема нити на паковку V_п = 1250 м×мин^-1. Нить подвергается ориентационному вытягиванию в λ_d = 4,3 раза. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 4,5 м. Температура расплава, T_m = 250 ⁰С. Фильера 40/0,25. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 13 ⁰С, V_а = 0,8 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 0,9 % (масс); влажность готовой нити 0,7 % (масс).

16. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РМО-нити LOY линейной плотности Т_t 60 текс f 100. Скорость приема нити на паковку V_п = 900 м×мин^-1. Нить подвергается ориентационному вытягиванию в λ_d = 4,5 раза. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 4,0 м. Температура расплава, T_m = 200 ⁰С. Фильера 100/0,25. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 15 ⁰С, V_а = 0,6 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 0,8 % (масс); влажность готовой нити 0,9 % (масс).

17. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РET нити FDY линейной плотности Т_t 85 дтекс f 40. Скорость приема нити на паковку V_п = 3300 м×мин^-1. Нить подвергается последующему ориентационному, совмещенному с нитеобразованием, вытягиванию в λ_d = 2,9 раза. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 4,0 м. Температура расплава, T_m = 300 ⁰С. Фильера 40/0,25. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 22 ⁰С, V_а = 0,4 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 0,95 % (масс); влажность готовой нити 1,25 % (масс).

18. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РР нити РОY линейной плотности Т_t 85 дтекс f 50. Скорость приема нити на паковку V_п = 3000 м×мин^-1. Нить подвергается последующему ориентационному вытягиванию λ_d = 4,6 раза. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 4,5 м. Температура расплава, T_m = 260 ⁰С. Фильера 50/0,30. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 13 ⁰С, V_а = 0,8 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 0,98 % (масс); влажность готовой нити 0,82 % (масс).

19. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РЕТ нити РОY линейной плотности Т_t 75 дтекс f 40. Скорость приема нити на паковку V_п = 3600 м×мин^-1. Нить подвергается последующему ориентационному вытягиванию в λ_d = 2,7 раза. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 4,0 м. Фильера 40/0,25. Температура расплава, T_m = 295 ⁰С. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 20 ⁰С, V_а = 0,3 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 1,1 % (масс); влажность готовой нити 0,8 % (масс).

20. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РА-6 нити LОY линейной плотности Т_t 187 текс f 250. Скорость приема нити на паковку V_п = 950 м×мин^-1. Нить подвергается последующему ориентационному вытягиванию в λ_d = 5,6 раза. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 3,5 м. Фильера 250/0,25. Температура расплава, T_m = 270 ⁰С. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 15 ⁰С, V_а = 0,6 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 1,2 % (масс); влажность готовой нити 1,3 % (масс).

21. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РА-66 нити РОY линейной плотности Т_t 60 дтекс f 50. Прядильная машина снабжена двумя парами вальцев, на которых осуществляется общее ориентационное вытягивание нити в 2,8 раза. Фильера 50/0,20. Температура расплава, T_m = 280 ⁰С. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 3,5 м. Скорость приема нити на паковку V_п = 950 м×мин^-1. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 16 ⁰С, V_а = 0,7 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 0,93 % (масс); влажность готовой нити 1,2 % (масс).

22. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РА-6 нити LОY линейной плотности Т_t 160 текс f 180. Прядильная машина снабжена четырьмя парами вальцев, между которыми осуществляется двухстадийное ориентационное вытягивание нити в 2,2 и 2,3 раза. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 4,0 м. Фильера 180/0,20. Температура расплава, T_m = 275 ⁰С. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 15 ⁰С, V_а = 0,5 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 1,2 % (масс); влажность готовой нити 1,0 % (масс).

23. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РЕТ нити МОY линейной плотности Т_t 30 текс f 40. Прядильная машина снабжена двумя парами вальцев, между которыми осуществляется ориентационное вытягивание нити в λ_d = 5,8 раза. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 3,5 м. Фильера 40/0,25. Скорость приема нити на паковку V_п = 6500 м×мин^-1. Температура расплава, T_m = 300 ⁰С. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 18 ⁰С, V_а = 0,4 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 0,95 % (масс); влажность готовой нити 0,96 % (масс).

24. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РМО нити LОY линейной плотности Т_t 50 текс f 60. Скорость приема нити на паковку V_п = 900 м×мин^-1. Нить подвергается ориентационному вытягиванию в λ_d = 4,5 раза. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 4,0 м. Фильера 60/0,30. Температура расплава, T_m = 210 ⁰С. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 13 ⁰С, V_а = 0,8 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 1,2 % (масс); влажность готовой нити 1,1 % (масс).

25. Оценить стабильность процесса нитеобразования при получении РА-66 нити НОY линейной плотности Т_t 85 дтекс f 60. Скорость приема нити на паковку V_п =7000 м×мин^-1. Фильера 60/0,25. Температура расплава, T_m = 265 ⁰С. Длина пути нити в прядильной шахте, L = 3,5 м. Температура и скорость «обдувочного» воздуха соответственно равны Θ₁ = 15 ⁰С, V_а = 0,6 м×с^-1. Содержание замасливателя на нити 0,85 % (масс); влажность готовой нити 0,90 % (масс).