А в левом ригеле

M=R×x - H×y - .

В ригеле правой полурамы изгибающий момент М=R×x - H×y.

Вычисленные таким образом значения усилий заносятся в графы 2 и 3 табл. 6.1.

Дальнейшие вычисления усилий для различных вариантов распределения равномерной нагрузки (например, постоянной или временной) можно вести табличным способом. Для этого, суммируя величины из граф 2 и 3, получают значения изгибающих моментов в расчетных точках оси рамы для случая распределения единичной нагрузки на всем пролете. Умножая цифры граф 2,3 и 4 на фактическую интенсивность постоянной или снеговой равномерно распределенных нагрузок, получают соответственные величины усилий для заполнения граф 5 – 8.

Усилия от ветра вычисляют в соответствии с эпюрой ветрового давления, заменяя участки с одинаковой интенсивностью нагрузки q_ci сосредоточенными силами Р₁¸Р₄ (ширина участков, как правило, равна длине ригеля l_р или стойки l_c полурамы). Состав-

ляющие реакций от ветровой нагрузки вычисляют из условия равенства нулю моментов относительно опор А и В и конькового шарнира С, вызываемых равнодействующими Р₁¸Р₄ (см. рис. 6.17):

R_А= .

R_В= .

H_А= . (6.2)

Н_В= .

Таблица 6.1

Расчетные изгибающие моменты в сечениях рамы

Рис. 6.17. Схемы загружения рамы ветровой нагрузкой

В этих формулах равнодействующие ветрового давления приложены в середине участков и равны:

Р₁=q_c1* l_c; P₂=q_c2* l_c; P₃=q_c3* l_p; P₄=q_c4* l_p. (6.3)

При небольших уклонах ригеля (до 1:20) приложенную к ригелю ветровую нагрузку можно заменить ее вертикальной составляющей и тогда a₃=b₄=0,25*l; a₄=b₃=0,75*l.