Описание технологического процесса и схемы. 2 страница

9) Q₉ = 64654 · 2,193 · 155,5 = 22047758 кДж

10) Q₁₀= Q_прих – (Q₅ +Q₆+ Q₇+ Q₈+ Q₉) (6.7)

Q₁₀ = 109214542 - 105431766,7 = 3782775,3кДж,

Таблица 6.2

Тепловой баланс на два аппарата ИТН.

Приход	Кг/ч	% масс	Расход	Кг/ч	% масс
Q1 – физ. тепло 58%-й НNО3 кДж;		17,8	Q5–эндотермический эффект разбавления 90%-го раствора NН4NО3 20%-ым раствором NН4NО3, кДж;		2,5
Q2 – физ. тепло газообразного аммиака, кДж		3,2	Q6 – теплота, затрачен-ная на испарение Н2О из раствора NН4NО3, кДж		64,8
Q3 –физ. тепло 20%-го раствора, кДж;		2,4	Q7 – теплота, затрачен-ная на испарение НNО3 и раствора азотной кислоты, кДж	419260,68	0,4
Q4 – теп. эффект реакции нейтра-лизации, кДж		76,6	Q8 – физ. тепло сокового пара, кДж		8,7
			Q9 – физ. тепло 90%-го раствора NН4NО3, кДж		20,2
			Q10 – потери тепла в окружающую среду, кДж	3782775,3	3,4
Всего:			Всего:

В данном разделе произведен расчет теплового баланса на два аппарата ИТН. Значительную часть прихода тепла составляет тепло реакции нейтрализации (76,6%), а в расходе тепла – это тепло, затраченное на испарение воды из раствора аммиачной селитры (64,8%).

6.1.3 Материальный баланс донейтрализатора Р-4

Исходные данные:

Данные материального баланса аппарата ИТН

Массовая доля NH₄NO₃ в выходящем растворе…………………………..…..0,885

В аппарат подается добавка ЖКУ, кг/ч…………………………….….…..…6336,4

в том числе

фосфаты аммония, кг/ч…………………………………………………..……4749,2

вода, кг/ч ………………………………………………………………………1587,2

Потери аммиака, %мас………………………………………..…………………...58

Потери фосфатов аммония, %мас………...…………………………………….0,09

Расчет материального баланса.

1) Нейтрализация азотной кислоты происходит по реакции

NН₃+НNО₃ ® NН₄NО₃+Q ∆Н = -146490 кДж

В донейтрализатор поступает 27кг/ч аммиака. Учитывая потери, прореагирует только 15,7 кг аммиака. Вычислим, сколько азотной кислоты при этом нейтрализуется:

17 кг NH₃ – 63 кг HNO₃

15,5 кг NH₃ – х кг HNO₃

Тогда останется азотной кислоты: 87 – 57,4 = 29,6 кг.

2) Найдем сколько получится нитрата аммония:

17 кг NH₃ – 80 кг NH₄NO₃

15,5 кг NH₃ – х кг NH₄NO₃

Тогда в выходящем из донейтрализатора растворе САФУ содержится нитрата аммония: 51504,4 + 72,9 = 51577,3 кг/ч

3) В аппарат с добавкой ЖКУ и аммиаком поступает вода. Вычислим, сколько воды будет в выходящем растворе:

5722,7 + 1587,2 + 0,1 = 7310 кг/ч.

4) составим таблицу материального баланса

Таблица 6.3

Материальный баланс донейтрализатора Р-4

Статьи прихода	кг/ч	%мас	Статьи расхода	кг/ч	%мас
Раствор аммиачной селитры с м.д. NH4NO3 0,9, в том числе NH4NO3 HNO3 Н2О	57314,1   51504,4 5722,7	85,3	Раствор САФУ с м.д. NH4NO3 0,885, в том числе NH4NO3 HNO3 Н2О фосфаты аммония	63661,7     51577,3 29,6 4744,8	99,98
ЖКУ, в том числе фосфаты аммония Н2О	6336,4 4749,2 1587,2		Потери NH3 фосфаты аммония	15,9 11,5 4,4	0,02
Аммиак с м.д. NH3 0,996 в том числе Н2О NH3	27,1 0,1	4,7
ИТОГО	63677,6		ИТОГО	63677,6

В данном разделе произведен расчет материального баланса донейтрализатора Р-4. Большую часть прихода составляет раствор аммиачной селитры - 85,3%, а расходуется больше раствора САФУ – 99,98%.

6.1.4 Тепловой баланс донейтрализатора Р-4

Исходные данные:

Данные теплового баланса аппарата ИТН

Данные материального баланса донейтрализатора Р-4

Температура ЖКУ……………………………………………………………....80°С

Потери тепла………………………………………………………………………4%

Целью расчета теплового баланса донейтрализатора является определение расхода пара для обогрева донейтрализатора.

Условием теплового баланса является равенство прихода и расхода тепла.

Запишем уравнение теплового баланса:

Q₁ + Q₂ + Q₃ + Q₄ + Q₅ = Q₆ + Q₇ + Q₈ + Q₉, (6.8)

где Q₁ – физическое тепло 90%-го раствора аммиачной селитры, кДж;

Q₂ – физическое тепло газообразного аммиака, кДж;

Q₃ – физическое тепло ЖКУ, кДж;

Q₄ – тепло реакции нейтрализации, кДж;

Q₅ – тепло пара, подаваемого на обогрев донейтрализатора, кДж;

Q₆ – физическое тепло раствора САФУ, кДж;

Q₇ – физическое тепло аммиака в скруббер-нейтрализатор, кДж;

Q₈ – теплота, затраченная на разбавление 90%-го раствора аммиачной селитры 4,4%-м раствором, кДж;

Q₉ – потери тепла, кДж.

Расчет прихода тепла:

1) физическое тепло 90%-го раствора аммиачной селитры рассчитаем:

Q = m · c · t, (6.9)

где m – масса 90%-ного раствора аммиачной селитры, кг;

с – теплоемкость 90%-ного раствора аммиачной селитры, кДж/кг·К;

t – температура 90%-ного раствора аммиачной селитры, °С.

Q₁ = 57314,1 ·2,400 · 155 = 21320845,2 кДж

2) физическое тепло газообразного аммиака рассчитаем по формуле:

Q = n · c · t, (6.10)

где n – количество аммиака, кмоль;

c – теплоемкость аммиака, кДж/кмоль·К;

t – температура аммиака, °С.

Q₂ = = 5196,3 кДж

3) физическое тепло ЖКУ рассчитаем по формуле:

Q = m · c · t, (6.11)

где m – масса ЖКУ, кг;

с – теплоемкость ЖКУ, кДж/кг·К;

t – температура ЖКУ, °С.

Теплоемкость ЖКУ рассчитаем по правилу аддитивности, используя теплоемкости чистых веществ и зная массовые доли их в растворе:

с_ЖКУ = 1,349 · 0,75 + 4,19 · 0,25 = 2,059 кДж/кг·К

Q₃ = 6336,4 · 2,059 · 80 = 1043731,8 кДж

4) рассчитаем тепло реакции нейтрализации:

при нейтрализации 63 кг HNO₃ выделяется 146490 кДж тепла

при нейтрализации 57,4 кг HNO₃ выделяется х кДж тепла

Q₄ = = 133468,7 кДж

5) выразим тепло пара, кДж: Q₅ = n · 36,1 · 183= n · 6606,3

6) приход тепла равен:

Q_ПРИХ = 21320845,2 + 5196,3 + 1043731,8 + 133468,7 + n · 6606,3

Q_ПРИХ = 22503242 + n · 6606,3

Расчет расхода тепла:

7) физическое тепло раствора САФУ с массовой долей нитрата аммония 0,88 рассчитаем по формуле:

Q = m · c · t, (6.12)

где m – масса раствора САФУ, кг;

с – теплоемкость раствора САФУ, кДж/кг·К;

t – температура раствора САФУ, °С.

Q₆ = 63661,7 · 2,200 · 155 = 21708639,7 кДж

8) физическое тепло аммиака в скруббер нейтрализатор, кДж, рассчитаем по формуле:

Q₇ = = 2205,1 кДж

9) вычислим эндотермический эффект разбавления 90%-го раствора аммиачной селитры 4,4%-м раствором, образующимся при смешении образующегося нитрата аммония с водой, пришедшей с ЖКУ:

-масса NH₄ NO₃ в разбавленном растворе, кг: 51577,3

-общая масса разбавленного раствора, кг: 51577,3 + 7310 = 58887,3

-концентрация раствора после разбавления: 5157730/58887,3 = 88%

-затраты тепла на растворение NH₄ NO₃ до 90% составляют:

q₁ = 76 кДж/кг ∙ 51577,3 кг = 3919874,8 кДж

-затраты тепла на растворение NH₄ NO₃ до 88% составляют:

q₂ = 78 кДж/кг ∙ 51577,3 кг = 4023029,4 кДж

-затраты тепла на разбавление 90%-го раствора до 88%-го составляют:

Q₈ = 4023029,4 – 3919874,8 = 103154,6 кДж

10) выразим потери тепла: Q₉ = (22503242 + n · 6606,3) · 0,04

11) расход тепла равен: Q_РАСХ = 21708639,7 + 2205,1 + 103154,6 + Q₉

Q_РАСХ = 22754129,1 + 264,3 · n

12) вычислим расход пара, исходя из условия теплового баланса:

22503242 + n · 6606,3 = 22754129,1 + 264,3 · n

n = 40 кмоль; n = 40кмоль · 18 кг/кмоль = 720 кг

13) вычислим тепло пара, кДж по формуле: Q₅ = 40 · 36,1 · 183 = 264252 кДж

14) вычислим приход тепла: Q_ПРИХ = 22503242 + 264252 = 22767494 кДж

15) вычислим потери тепла: Q₉ = (22503242 + 40 · 6606,3) · 0,04 = 910699,8 кДж

16) вычислим расход тепла: Q_РАСХ = 22754129,1 + 264,3 · 40 = 22764701,1 кДж

17) составим таблицу теплового баланса

Таблица 6.4

Тепловой баланс донейтрализатора Р-4

ПРИХОД	РАСХОД
Поток	кДж/ч	%	Поток	кДж/ч	%
Q1–физ. тепло 90%-го раствора NH4NO3	21320845,2	93,6	Q6–физическое те-пло раствора САФУ	21708639,7	95,4
Q2–физическое тепло газообраз-ного аммиака	5196,3	0,02	Q7–физ. тепло газо-образного аммиака в скруббер-нейтрали-затор	2205,1	0,09
Q3–физическое тепло ЖКУ	1043731,8	4,58	Q8–тепло разбав-ления	103154,6	0,51
Q4 – тепло реакции нейтрализации	133468,7	0,6	Q9 – потери тепла	910699,8
Q5–физ. тепло пара		1,2
ВСЕГО			ВСЕГО	22764701,1

В данном разделе произведен расчет теплового баланса донейтрализатора Р-4. Большую часть прихода составляет раствор аммиачной селитры – 93,6%, а расходуется больше раствора САФУ – 95,4%.

6.1.5 Материальный баланс донейтрализатора Р-97

Исходные данные:

Данные материального баланса донейтрализатора Р-4

Массовая доля NH₄NO₃ в выходящем раствор………………………………0,885

Потери аммиака…………………………………………………………….58%мас

Потери фосфатов аммония……………………………………………….0,09%мас

1) небольшой избыток аммиака (0,5 г/л) должен быть в выходящем растворе аммиачной селитры, так как в барабан должен поступать раствор САФУ рН = 4,5–5. Этот избыток будет составлять 10,1 кг/ч, тогда прореагирует аммиака:

27 – 11,5 – 10,1 = 5,4 кг

2) вычислим, сколько азотной кислоты нейтрализуется:

17 кг NH₃ – 63 кг HNO₃

5,4 кг NH₃ – х кг HNO₃

х = 20,4 кг/ч

Тогда останется азотной кислоты: 29,6 – 20,4 = 9,2 кг

3) Найдем сколько получится нитрата аммония:

17 кг NH₃ – 80 кг NH₄NO₃

5,4 кг NH₃ – х кг NH₄NO₃

х = 25,9 кг/ч

Тогда в выходящем из донейтрализатора растворе САФУ нитрата аммония содержится: 51577,3 + 25,9 = 51603,2 кг/ч

4) составим таблицу материального баланса

Таблица 6.5

Материальный баланс донейтрализатора Р-97

Статьи прихода	кг/ч	%мас	Статьи расхода	кг/ч	%мас
Раствор САФУ с м.д. NH4NO3 0,881, в том числе NH4NO3 HNO3 Н2О фосфаты аммония	63661,7 51577,3 29,6 4744,8	99,96	РастворСАФУ с м.д. NH4NO3 0,885, в т.ч. NH4NO3 HNO3 NH3 Н2О фосфаты аммония	63672,9 51603,2 9,2 10,1 4740,4	99,98
Аммиак с м.д. NH3 0,996 в том числе Н2О NH3	27,1 0,1	0,04	Потери NH3 фосфаты аммония	15,9 11,5 4,4	0,02
ИТОГО	63688,8		ИТОГО	63688,8

В данном разделе произведен расчет материального баланса донейтрализатора Р-97. Большую часть прихода составляет раствор САФУ – 99,96%, а расходуется больше раствора САФУ – 99,98%.

6.1.6 Тепловой баланс донейтрализатора Р-97

Исходные данные:

Данные теплового баланса донейтрализатора Р-4

Данные материального баланса донейтрализатора Р-4

Температура аммиака……………………………………………………..…..120°С

Потери тепла……………………………………………………………………..4%

Целью расчета теплового баланса донейтрализатора является определение расхода пара для обогрева донейтрализатора.

Условием теплового баланса является равенство прихода и расхода тепла.

Запишем уравнение теплового баланса:

Q₁ + Q₂ + Q₃ + Q₄ = Q₅ + Q₆ + Q₇, (6.13)

где Q₁ – физическое тепло раствора САФУ с м.д. NH₄NO₃ 0,88, кДж;

Q₂ – физическое тепло газообразного аммиака, кДж;

Q₃ – тепло реакции нейтрализации, кДж;

Q₄ – тепло пара, подаваемого на обогрев донейтрализатора, кДж;

Q₅ – физическое тепло раствора САФУ на выходе, кДж;

Q₆ – физическое тепло аммиака в скруббер-нейтрализатор, кДж;

Q₇ – потери тепла, кДж.

Расчет прихода тепла:

1) физическое тепло раствора САФУ с массовой долей нитрата аммония 0,88 рассчитаем по формуле:

Q = m · c · t, (6.14)

где m – масса раствора САФУ, кг;

с – теплоемкость раствора САФУ, кДж/кг·К;

t – температура раствора САФУ, °С.

Q₁ = 63661,7 · 2,200 · 155 = 21708639,7 кДж

2) физическое тепло газообразного аммиака рассчитаем по формуле:

Q = n · c · t, (6.15)

где n – количество аммиака, кмоль;

c – теплоемкость аммиака, кДж/кмоль·К;

t – температура аммиака, °С.

Q₂ = = 5196,3 кДж

1) рассчитаем тепло реакции нейтрализации:

при нейтрализации 63 кг HNO₃ выделяется 146490 кДж тепла

при нейтрализации 20,4 кг HNO₃ выделяется х кДж тепла

Q₃ = = 47434,9 кДж

4) выразим тепло пара, кДж: Q₄ = n · 36,1 · 183 = n · 6606,3

5) приход тепла равен:

Q_ПРИХ = 21708639,7 + 5196,3 + 47434,9 + n · 6606,3

Q_ПРИХ = 21761270,9 + n · 6606,3

Расчет расхода тепла:

6) физическое тепло раствора САФУ на выходе из донейтрализатора:

Q₅ = 63672,9 · 2,209 · 150,3 = 21140211,5 кДж

8) физическое тепло аммиака в скруббер нейтрализатор:

Q₆ = = 2205,1 кДж

9) выразим потери тепла:

Q₇ = (21761270,9 + n · 6606,3) · 0,04

10) расход тепла равен: Q_РАСХ = 21140211,5 + 2205,1 + Q₇

Q_РАСХ = 22012867,4 + 264,3 · n

11) вычислим расход пара, исходя из условия теплового баланса:

21761270,9 + n · 6606,3= 22012867,4 + 264,3 · n

n = 40 кмоль; n = 40кмоль · 18 кг/кмоль = 720 кг

13) вычислим тепло пара, кДж: Q₄ = 40 · 36,1 · 183 = 264252 кДж

14) вычислим приход тепла: Q_ПРИХ = 21761270,9 + 264252 = 22025522,9кДж

15) вычислим потери тепла: Q₇ = (21761270,9 + 40 · 6606,3) · 0,04 = 881020,9 кДж

16) вычислим расход тепла: Q_РАСХ = 22012867,4 + 264,3 · 40 = 22023439,4 кДж

17) составим таблицу теплового баланса

Таблица 6.6.

Тепловой баланс донейтрализатора Р-97

ПРИХОД	РАСХОД
Поток	кДж/ч	%	Поток	кДж/ч	%
Q1	21708639,7	98,6	Q5	21140211,5
Q2	5196,3	0,02	Q6	2205,1	0,01
Q3	47434,9	0,2	Q7	881020,9	3,99
Q4		1,18
ВСЕГО	22025522,9		ВСЕГО	22023439,4

В данном разделе произведен расчет теплового баланса донейтрализатора Р-97. Большую часть прихода составляет раствор аммиачной селитры – 98,6%, а расходуется больше раствора САФУ – 96%.

6.2. Материальный и тепловой балансы производства аммиачной селитры

6.2.1 Материальный баланс донейтрализатора Р-4

Материальный баланс донейтрализатора Р-4 (с введением магнезиальной добавки)

Исходные данные:

Данные материального баланса аппарата ИТН

Раствор нитрата магния 37% Mg(NO₃)₂………………………………..1900,8 кг/ч:

в том числе Mg(NO₃)2…………………………………………………….703,3 кг/ч

H₂O…………………………………………………………………..……1197, 5 кг/ч

Расчет материального баланса.

1) Нейтрализация азотной кислоты происходит по реакции

NН₃+НNО₃ ® NН₄NО₃+Q ∆Н = -146490 кДж

Газообразный аммиак для донейтрализации азотной кислоты:

кг/ч аммиака,

где 17,63 – молекулярные массы аммиака и азотной кислоты соответственно;

88 – количество азотной кислоты, кг/ч;

С учетом потерь (2,5 кг/ч на 1000 кг аммиачной селитры)

111,5 кг/ч NH₄NO₃ – х

1000 кг/ч NH₄NO₃ – 2,5 кг/ч NH₃

х = 0,28 кг/ч

Общий расход аммиака: 23,7 + 0,28 = 24 кг/ч NH₃ (100%-ного)

Количество 99,6%-ного аммиака необходимого для донейтрализации:

99,6%-ного аммиака

Количество воды, содержащейся в 99,6 %-ом аммиаке:

24,1-24=0,1 кг/ч воды

Расход:

Раствор аммиачной селитры с массовой долей NH₄NO₃ 88,5%, входящей в донейтрализатор:

NH₄NO₃ (100%) = 59165+111,5=59 276,5 кг/ч

Mg(NO₃)₂= 703,3 кг/ч

H₂O=5401+1197,5+0,1=6598,6 кг/ч

Таблица 6.7

Материальный баланс донейтрализатора Р-4

Статьи прихода	кг/ч	%мас	Статьи расхода	кг/ч	%мас
Раствор аммиачной селитры с м.д. NH4NO3 0,9, в том числе NH4NO3 HNO3 Н2О		97,1	Раствор аммиачной селитры в том числе NH4NO3 Mg(NO3)2 Н2О	66578,8   59276,5 703,3
Раствор нитрата магния 37% в т.ч. Mg(NO3)2 H2O	1900,8 703,3 1197,5	2,86
Аммиак с м.д. NH3 0,996 в том числе Н2О NH3	24,1 0,1	0,04
ИТОГО	66578,9		ИТОГО	66578,8

В данном разделе произведен расчет материального баланса донейтрализатора Р-4. Большую часть прихода составляет раствор аммиачной селитры – 97,1%, а расходуется больше раствора аммиачной селитры – 100%.

6.2.2 Тепловой баланс донейтрализатора Р-4

Исходные данные:

Данные теплового баланса аппарата ИТН

Данные материального баланса донейтрализатора Р-4

Температура нитрата магния……………………………………………………80°С

Целью расчета теплового баланса донейтрализатора является определение расхода пара для обогрева донейтрализатора.

Расчет теплового баланса.

Условием теплового баланса является равенство прихода и расхода тепла.

Запишем уравнение теплового баланса:

Q₁ + Q₂ + Q₃ = Q₆ + Q₇, (6.16)

где Q₁ – физическое тепло 90%-го раствора аммиачной селитры, кДж;

Q₂ – физическое тепло газообразного аммиака, кДж;

Q₃ – физическое тепло 37% раствора нитрата магния, кДж;

Q₄– физическое тепло раствора САФУ, кДж;

Q₅ – потери тепла, кДж.

Расчет прихода тепла:

1) физическое тепло 90%-го раствора аммиачной селитры рассчитаем по формуле:

Q = m · c · t, (6.17)

где m – масса 90%-ного раствора аммиачной селитры, кг;

с – теплоемкость 90%-ного раствора аммиачной селитры, кДж/кг·К;

t – температура 90%-ного раствора аммиачной селитры, °С.

Q₁ = 64654 · 1,86 · 160 = 19241030,4 кДж

2) физическое тепло газообразного аммиака рассчитаем по формуле:

Q = n · c · t, (6.18)

где n – количество аммиака, кмоль;

c – теплоемкость аммиака, кДж/кмоль·К;

t – температура аммиака, °С.

Q₂ = 24,1 · 2,3 · 120 = 6651,6 кДж

3) физическое тепло 37%-ного раствора нитрата магния рассчитаем по формуле:

Q = m · c · t, (6.19)

где m – масса нитрата магния, кг;

с – теплоемкость нитрата магния, кДж/кг·К;

t – температура нитрата магния, °С.

Q₃ = 1900,8 · 3,05 · 80 = 463795,2 кДж

6) приход тепла равен:

Q_ПРИХ = 19241030,4 + 6651,6 + 463795,2 = 19711477,2 кДж

Расчет расхода тепла:

4) физическое тепло раствора аммиачной селитры с массовой долей 88,5% рассчитаем по формуле:

Q = m · c · t, (6.20)

где m – масса раствора аммиачной селитры, кг;

с – теплоемкость раствора аммиачной селитры, кДж/кг·К;

t – температура раствора аммиачной селитры, °С.

Q₄ = 66578,8 · 1,95 · 150 = 19474299 кДж

5) выразим потери тепла:

Q₅ = 19711477,2 – 19474299 = 237178,2 кДж

6) расход тепла равен:

Q_РАСХ = 19474299 + 237178,2 = 19711477,2 кДж

7) составим таблицу теплового баланса

Таблица 6.8

Тепловой баланс донейтрализатора Р-4

ПРИХОД	РАСХОД
Поток	кДж/ч	%	Поток	кДж/ч	%
Q1	19241030,4	97,6	Q4		98,8
Q2	6651,6	0,03	Q5	237178,2	1,2
Q3	463795,2	2,35
ВСЕГО	19711477,2		ВСЕГО	19711477,2

В данном разделе произведен расчет материального баланса донейтрализатора Р-4. Большую часть прихода составляет раствор аммиачной селитры – 97,6%, а расходуется больше раствора аммиачной селитры – 98,8%.

6.3. Конструктивный расчет основного аппарата ИТН

В данной схеме производства используется вертикальный цилиндрический аппарат ИТН, состоящий из двух частей: реакционной и сепарационной. Реакционный стакан имеет отверстие в нижней части. Выше отверстий расположены барботер аммиака, ниже барботера газообразного аммиака – кольцевой барботер азотной кислоты. Верхняя часть реакционного стакана заканчивается диффузором.

Сепарационная часть аппарата – промыватель с четырьмя колпачковыми тарелками и двумя отбойниками. Среда: азотная кислота, аммиак, раствор NP-удобрения (аммиачной селитры) с массовой долей NН₄NО₃ до 91%, фосфаты аммония до 10 %, соковый пар.

1. Объем реакционной зоны:

, (6.21)

где V - расход реагентов в реакторе, м /с,

-время пребывания в реакционном стакане, с

V_з = 8,44 × 0,5 = 4,22 м³

2. Площадь поперечного сечения:

S = V/w, (6.22)

где w- линейная скорость потока в реакторе, м/с

S = 4,22/3,5 = 1,2 м²

3. Диаметр реакционного стакана:

D = (6.23)

D = м

4. Высота стакана:

H = V_p /S, (6.24)

H = 4,22/1,2=3,5м

По имеющимся диаметру и высоте реакционного стакана, учитывая число тарелок, находим по таблице высоту сепарационной части: H = 7660мм.

Следовательно, высота аппарата ИТН будет равна: 7660 + 3500 = 11160мм.

6.4 Расчет и выбор вспомогательного оборудования

Вспомогательным оборудованием процесса нейтрализации азотной кислоты газообразным являются: теплообменники, донейтрализаторы и скруббер.

Рассчитаем и подберем по ГОСТу подогреватель газообразного аммиака Т-1.

Перед подачей аммиака в аппарат ИТН аммиак нагревают до температуры 120-180 ⁰С в цилиндрическом одноходовом кожухотрубчатом теплообменнике.