Нижний промежуточный узел

В узле нижнего пояса уголки прерываются и перекрываются пластинами. В центре пластины просверлено отверстие для узлового болта. Исходя из условия размещения сварных швов, прикрепляющих уголки к пластинам, ширину последних назначаем 11,0 см.

Из условия прочности на растяжение стальной передаточной пластины, ослабленной отверстием под узловой болт, найдём её толщину:

d_о,б=1,5 см; N_max =85,65 кН (табл. 3.1);

А_n=2´t_п.п.´(11,0–1,5)=19´t_п.п. см²;

А_n=N_max /(R_y´g_c/g_n) Þ t_п.п.=85,65´0,95´10/(19´240´1,05)=0,17 см.

Из условия возможности выполнения принятых ранее сварных швов] принимаем t_п.п.=0,5 см. Однако, в таком случае суммарная ширина составит 110 мм, что на 5 мм меньше ширины раскосов. Поэтому окончательно назначаем t_п.п.=0,8 см.

Передаточные пластины соединяются с уголками нижнего пояса сварными швами такой же длины, как и в опорном узле.

Диаметр болта определяем из условия его изгиба от максимальной силы, выбранной из разности усилий в смежных панелях нижнего пояса и равнодействующей усилий в раскосах.

Максимальная разность усилий в смежных панелях нижнего пояса возникает при односторонней снеговой нагрузке, распределённой по треугольнику, и равна: DИ=20,23+33,2–20,82–19,88=7,08 кН (см. табл. 3,1).

Равнодействующую усилий в раскосах определяем аналитически по теореме косинусов. Из таблицы 2.4 выбираем при действии на ферму снеговой нагрузки, распределённой по треугольнику на половине пролёта: Д₂=10,11 кН, Д₁=-9,07 кН.

N_r=

N_r = =12,7 кН,

где b=83° – угол между раскосами 2-3 и 3-4.

Изгибающий момент в узловом болте:

М_б=N_r´е/2=12,7´1,2/2=7,62 кН´см,

где е=0,8+0,4=1,2 см – эксцентриситет приложения усилия N_r

Диаметр болта определяем по формуле:

d= = = =1,38 см.

Принимаем узловой болт диаметром d=1,4 см.

Прочность на растяжение стальных пластинок-наконечников, ослабленных отверстиями под болты и гвозди проверялась ранее.