Выбор вентилей

Вентили выбираются по среднему значению выпрямляемого тока с учетом возможной перегрузки и по максимальному значению обратного напряжения.

Максимальное значение выпрямляемого тока:

I_m=2,5I_ян=2,5 · 35,44 = 88,6 А (54)

Среднее значение тока через вентиль:

А, (55)

m-параметр схемы

Расчетная максимальная величина обратного напряжения, прикладываемого к вентилю определяется:

U’_обм=К_вmU_do= 2,09· 280 = 585,2 В (56)

К_вm- расчетный коэффициент схемы;

U_do- действительная величина среднего значения выпрямляемого напряжения при α=0 и питании выпрямителя от выбранного трансформатора:

(57)

принимаем равным 140.

U_обм=1,4·U’_обм= 1,4 · 585,2 = 819,28 В (58)

По параметрам I_ср и U_обм выбираем вентили типа Т151 (12 шт)

Параметры вентилей:

Номинальный ток I_вн=100 А, номинальное обратное напряжение

U_обм=850 В.

Для охлаждения применяются типовые 7-ми реберные охладители из алюминиевых сплавов, которые при естественном воздушном охлаждении позволяют нагружать тиристор током до 40% от номинального, т. е.

I_вдоп=0,4I_вн=0,4 · 100=40А, что превышает среднее значение тока через вентиль I_ср29,53А.

2.2.5 Определение расчетных параметров якорной цепи: требуемой индуктивности, суммарной индуктивности, суммарного активного сопротивления

Требуемая суммарная величина индуктивности якорной цепи, обеспечивающая непрерывность тока двигателя, определяется по выражению:

(59)

m=6 – параметр для трехфазной мостовой схемы (число фаз преобразователя, соответствующее числу перекрытий за один период анодного напряжения);

ω=2πf=2 · 3,14 · 50=314 рад/с – угловая частота переменного тока

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП. 220301. 359. 18. 000. ПЗ.

;

I_мин=0,1· I_ян=0,1 · 35,44=3,5А-минимальное значение тока двигателя;

Uп=0,246·U_do=0,246·140=34 В – действующее значение переменной составляющей выпрямленного напряжения для трехфазной мостовой схемы

(60)

Суммарная индуктивность якорной цепи определяется по формуле:

L_Σ=L_дв+KL_т, (61)

L_дв- индуктивность обмотки якоря двигателя;

, (62)

β=0,6 – для машин без компенсационной обмотки;

ω_дн=0,105n_н=0,105 · 1500=158рад/с- угловая скорость вращения двигателя;

U_н и I_н – номинальные значения напряжения и силы тока двигателя.

Индуктивность фазы трансформатора, приведенная к цепи выпрямленного тока:

(63)

(64)

u_L=0,095 – относительная величина индуктивной составляющей напряжения короткого замыкания силового трансформатора

K=2 -для трехфазной мостовой схемы.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП. 220301. 359. 18. 000. ПЗ.

Суммарная индуктивность якорной цепи:

L_Σ=L_дв+KL_т=0,02+2·0,002= 0,024 Гн (65)

Так как величина L_Σ=0,024 Гн превышает требуемую индуктивность

L_тр =0,005 Гн, то установки сглаживающего дросселя не требуется.

Активное сопротивление якорной цепи двигателя.

R_д= α(R_я+R_дп)+R_щ, (66)

R_я = 0,152 Ом - активное сопротивление обмотки якоря;

R_дп= 0,064 Ом - активное сопротивление обмотки дополнительных полюсов;

R_щ = 2/35,44 = 0,056 Ом - сопротивление щеточных контактов

R_д=1,2(0,152+0,064)+0,056=0,488 Ом

Активное сопротивление обмотки трансформатора

(67)

u_а =0,03-относительная величина активной составляющей напряжения активной составляющей напряжения короткого замыкания силового трансформатора

Коммутативное сопротивление:

Полное сопротивление преобразователя:

R_п=2 (R_т+R_к) =2(0,302+0,453)=1,54 Ом (68)

Суммарное сопротивление якорной цепи

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП. 220301. 359. 18. 000. ПЗ

:

R_Σ=R_п+R_д =1,51+0,488=1,998 Ом (69)