Методы обеспечения динамического соответствия стендовых топливных систем объектовым

Динамические процессы, возникающие в топливных магистралях подачи компонентов, зависят от многих факторов, определяемых свойствами компонентов топлива, пневмогидросистемой и циклограммой работы двигателя, конструкцией и характеристиками трубопроводных схем питания двигателя из расходных емкостей. Известно, что характер динамических процессов в магистралях оказывает существенное влияние на параметры двигателя. Следовательно, для определения истинных характеристик двигательной установки во время испытаний необходимо обеспечить соответствие динамических процессов, протекающих в стендовых магистралях, процессам, протекающим в объектовых магистралях при эксплуатации двигателя в составе ЛА. Этодостигается идентичностью конструктивного выполнения системы подачи компонентов к двигателю на стенде и в составе ДУ. Последнее обстоятельство, как правило, вызывает значительные технические трудности, связанные с особенностями построения стендовых топливных коммуникаций, которые определяются:

- универсальностью наземных огневых стендов, т. е. возможностью испытаний на них различных типов двигателей;

- необходимостью обеспечения высокой степени безопасности при стендовых испытаниях, что требует достаточного удаления расходных емкостей от огневого отсека и надежной изоляции друг от друга линий подачи горючего и окислителя, усиления конструкции трубопроводов;

- возможностью реализации на стенде различных программ испытаний, что связано с установкой в топливные магистрали дополнительной арматуры (клапанов, дроссельных устройств и измерительных устройств).

Отмеченные особенности обусловливают применение на стендах довольно протяженных толстостенных трубопроводов, по своей конструкции и характеристикам значительно отличающихся от объектовых систем подачи компонентов из баков ЛА к двигателю. Это объясняет значительные отличия параметров динамических процессов в системе подачи как при переходных режимах (запуске и выключении двигателя), так и на установившемся режиме работы при стендовой отработке двигателя и их эксплуатации в составе ЛА.

Изменения давления на входе в насос при запуске двигателя в составе стендовой и объектовой систем питания приведены на рис. 12.11. Как видно из приведенного графика, процессы отличаются по частотному составу, экстремальным отклонениям давления и декрементам затухания колебаний.

Рис. 12.11. Изменение давления на входе в насос при запуске двигателя в составе стендовой и объектовой систем питания:

1 - летные испытания; 2 – стендовые испытания

Все эти факторы, безусловно, сказываются и на основных свойствах двигателей: характере нарастания тяги, кавитационных свойствах насосов, устойчивости рабочего процесса. В связи с этим обеспечение динамического подобия гидравлических трактов стендовых систем питания объектовым становится одним из основных в задаче приближения условий наземных испытаний к условиям эксплуатации в составе ЛА.

Для имитации гидродинамических характеристик систем питания ЛА на стенде используются специальные системы питания с трубопроводами, моделирующими штатные условия. С этой целью на стенде применяют пусковые баки или ресиверы (разделительные емкости), которые устанавливаются в гидравлической магистрали стенда примерно на таком же расстоянии от ДУ, как и баки на ЛА.

Исходными данными для определения размеров стендовых трубопроводов и разделительной емкости служат соответствующие размеры магистралей ЛА.

Из анализа уравнения движения жидкости в трубопроводе следует, что гидродинамическое подобие достигается при равенстве критериев Струхаля Sh = и Маха M = , безразмерных волновых сопротивлений и относительных потерь на трение . Здесь - частота колебаний; – cкорость движения компонента; a – приведенная скорость звука в системе трубопровод – жидкость. Влиянием числа Маха можно пренебречь в связи с небольшими скоростями движения компонентов в трубопроводах системы питания.

Для обеспечения соответствия характеристик переходных процессов однофазных потоков необходимо выполнение условий

; (12.12)

, (12.13)

где l и F - где длина и площадь поперечного сечения участка гидромагистрали; n - число участков; Δp_i - гидравлические потери соответствующих участков магистрали.

При течении двухфазных потоков необходимо выдержать кроме того равенство скоростей потока, т. е. F _ст = F _ЛА.

Давление перед запуском в газовой подушке разделительной емкости назначается таким, чтобы:

(р _вх ) _ст = (р _вх ) _ла. (12.14)

Для воспроизведения на стенде колебательных процессов, обусловленных сжимаемостью жидкости, с теми же параметрами, что и на ЛА, наряду с указанными условиями имитации (12.12), (1213) и (12.14) необходимо обеспечивать равенство частот первых тонов собственных колебаний топлива во входных магистралях питания стенда и ЛА:

f _жст = f _жла. (12.15)

Подключение разделительной емкости (рис. 12.12) выполняется по проточной или непроточной схемам.

При работе с разделительной емкостью 2, выполненной по проточной схеме (рис. 12.12,а), клапан 4 при запуске должен быть закрыт, объектовый 1 и стендовый 6 трубопроводы заполнены компонентом, давление в газовой подушке, обеспечиваемое системой 3, устанавливается из расчета условий запуска, а давление наддува емкостей 5 соответствует давлению на основном режиме. Схема с непроточной емкостью (рис. 12.12,6) более универсальна, так как позволяет отключать емкость 2 при помощи клапана 7.

Циклограмма работы системы управления должна обеспечивать заданную программу срабатывания отсечных клапанов системы питания стенда для получения определенного режима изменения давления на входе в насосы двигателя с сохранением уровня компонента в разделительной емкости в заданных пределах.

Метод использования разделительной емкости высокоэффективен для решения задачи обеспечения динамического соответствия стендовых и объектовых систем питания. На рис. 12.13 приведены осциллограммы давления на входе в насос двигателя, полученные при стендовых испытаниях двигателя с питанием от разделительной емкости и при летно-конструкторских испытаниях (ЛКИ) в составе ЛА.

Рис. 12.12. Подключение разделительной емкости:

а - по проточной схеме; б - по непроточной схеме;

1-объектовый трубопровод; 2 - разделительная емкость; 3 - отсечные клапаны системы наддува; 4 - клапан; 5 - топливный бак; 6 - стендовый трубопровод;

7 – клапан

Рис. 12.13. Осциллограммы изменения давления на входе в насос при запуске: - с питанием от разделитель- ной емкости на стенде; - при ЛКИ; К1 - команда на запуск; К2 - команда на переход на главный режим работы

Таким образом, в результате рассмотрения систем обеспечения испытаний можно отметить, что многие системы имеют одинаковые технические решения на стенде для огневых испытаний двигателей и ДУ и на стартовом комплексе для обеспечения подготовки и проведения летных испытаний ЛА. К таким системам можно отнести системы заправки компонентами ракетного топлива, системы газоснабжения, системы отвода продуктов сгорания, охлаждения струи и газоотражателя, системы нейтрализации выбросов и проливов КРТ.