Окончание таблицы 8.8

Категория элементов	Элемент конструкции	Описание	Требования
			Сварной шов, соединяющий плиту настила с трапециевидным или V -образным ребром секции 7) Неполный провар с a ³ t	7) Расчет на основе размаха нор­мальных напряжений цикла от изгиба пластины
			8) Угловой сварной шов или непол­ный провар вне зоны элемента 7)	8) Расчет на основе размаха нор­мальных напряжений цикла от изгиба пластины

угловой сварной шов соединение

Таблица 8.9 — Ортотропные плиты — открытые стрингеры

Категория элементов	Элемент конструкции	Описание	Требования
	t £ 12 мм		1) Соединение продольного стрин­гера с поперечной балкой	1) Расчет на основе размаха нор­мальных напряжений цикла Ds в стрингере
	t > 12 мм
		2) Соединение неразрезного про­дольного стрингера с поперечной балкой	2) Расчет на основе суммирования размаха касательных напряжений цикла Dt и нормальных напря­жений цикла Ds в стенке попе­речной балки, по эквивалентному размаху напряжений цикла:

Таблица 8.10 — Соединение верхней полки и стенки балки

Категория элементов	Элемент конструкции	Описание	Требования
		1) Двутавровые профили с узкими или широкими полками	1) Размах вертикальных сжима­ющих напряжений цикла Dsvert в стенке от колесных нагрузок
		2) Торцевой шов с полным про­варом	2) Размах вертикальных сжима­ющих напряжений цикла Dsvert в стенке от колесных нагрузок
36*		3) Тавровое соединение с непол­ным проваром шва или с эффек­тивным полным проваром, соот­ветствующим EN 1993-1-8	3) Размах напряжений цикла Dsvert в сечении шва от вертикального сжатия колесными нагрузками
36*		4) Угловые швы	4) Размах напряжений цикла Dsvert в сечении шва от вертикального сжатия колесными нагрузками
		5) Полка из таврового профиля с полным проваром стыкового шва соединения со стенкой балки	5) Размах вертикальных сжима­ющих напряжений цикла Dsvert в стенке от колесных нагрузок

Окончание таблицы 8.10

Категория элементов	Элемент конструкции	Описание	Требования
36*		6) Полка из таврового профиля с неполным проваром торцевого шва соединения или с эффек­тивным полным проваром шва, соответствующим EN 1993-1-8	6) Размах напряжений цикла Dsvert в сечении шва от вертикального сжатия колесными нагрузками
36*		7) Полка из таврового профиля с угловыми швами соединения со стенкой	7) Размах напряжений цикла Dsvert в сечении шва от вертикального сжатия колесными нагрузками

Приложение А

(справочное)

Определение параметров

усталостного нагружения и форм контроля

А.1 Определение нагружений

(1) Типовые программы нагружения, которые достоверно отражают установленную верхнюю границу всех эксплуатационных нагрузок, ожидаемых в течение расчетной долговечности, должны определяться с использованием накопленного опыта работы похожих конструкций, рисунок А.1 а).

А.2 История нагружения в элементе

(1) История нагружения должна назначаться для элемента конструкции из соображений, учитывающих тип и форму соответствующих блоков колебаний и эффект динамического увеличения реакции конструкции, рисунок А.1 b).

(2) Истории нагружения могут также быть определены с помощью измерений на похожих кон­струкциях или из динамических расчетов конструкции.

А.3 Подсчет циклов

(1) Истории нагружения могут быть оценены одним из следующих методов подсчета циклов:

— метод дождевого потока;

— метод резервуара, рисунок А.1 c).

Для определения:

— размахов напряжений циклов и числа циклов;

— средних напряжений, в случаях, когда требуется учитывать влияние среднего напряжения.

А.4 Спектр размаха напряжений цикла

(1) Спектр размаха напряжений цикла должен определяться представлением размахов напряжений цикла и соответствующего числа циклов в убывающем порядке, рисунок А.1 d).

(2) Спектры размахов напряжений цикла могут быть изменены исключением малых пиковых значений размахов напряжений цикла, которые вносят менее 1 % полного повреждения, и малых размахов напряжений цикла ниже предела повреждаемости.

(3) Спектры размахов напряжений цикла могут быть стандартизованы по их форме, например
с координатами и .

А.5 Число циклов до разрушения

(1) При использовании расчетного спектра размахи приложенных напряжений цикла Ds _i должны быть умножены на g _Ff, а значения предела выносливости Ds _C должны быть поделены на g _Mf для получения значения долговечности N_Ri — для каждого блока в спектре. Повреждение D_d в течение проектной долговечности должно вычисляться как

, (A.1)

где n_Ei — число циклов, соответствующее размаху напряжений цикла g _Ff Ds _i для i -го блока во взвешенном спектре;

N_Ri — долговечность (в циклах), полученная из взвешенной кривой — для размаха напряжений цикла g _Ff Ds _i.

(2) На основании эквивалентности D_d расчетный спектр размахов напряжений цикла может быть преобразован в любой эквивалентный расчетный спектр размахов напряжений цикла, например расчетный спектр размаха напряжений цикла постоянной амплитуды, дающий эквивалентное усталостное нагружение Q_e, соответствующее числу циклов n _max = S n_i, или Q_{E ,2}, соответствующее числу циклов N_c = 2 × 10⁶.

A.6 Формы контроля

(1) Оценка усталости, основанная на накоплении повреждений, должна удовлетворять следующим критериям:

— основываться на накоплении повреждений

D_d £ 1,0; (А.2)

— основываться на размахе напряжений цикла

, где m = 3. (А.3)

а) Последовательность нагружения: типичный цикл нагружения (повторяемый n раз за время проектной долговечности)	b) История нагружений элемента а) Последовательность нагружения: типичный цикл нагружения (повторяемый n раз за время проектной долговечности) с) Подсчет числа циклов (например, методом резервуара) d) спектр размаха напряжений цикла
b) История нагружений элемента
с) Подсчет числа циклов (например, методом резервуара)
d) Спектр размаха напряжений цикла
с) Число циклов до разрушения
f) Суммирование повреждений (гипотеза Пальмгрена-Майнера)

Рисунок А.1 — Метод накопленного повреждения

Приложение В

(справочное)