Допускаемые напряжения изгиба

Допускаемые напряжения изгиба [s]_F1 для шестерни и [s]_F2 для колеса определяют по общей зависимости (но с подстановкой соответствующих параметров для шестерни и колеса), учитывая влияние на сопротивление усталости при изгибе долговечности (ресурса), шероховатости поверхности выкружки (переходной поверхности между смежными зубьями) и реверса (двухстороннего приложения) нагрузки:

.

Для шестерни:

Предел выносливости σ_Flim при отнулевом цикле напряжений /1, таблица 2.3/ равен

S_F=1,7 - минимальное значение запаса прочности.

Коэффициент долговечности Y_N учитывает влияние ресурса:

при условии ,

где Y_Nmax=2,5 и q=9 – для улучшенных зубчатых колес.

N_FG=23·10⁷ – число циклов, соответствующее перелому кривой усталости.

N_k=23·10⁷ – ресурс передачи.

Для длительно работающих быстроходных передач Nk NFG и, следовательно, Y_N =1 /1,стр.15/

Y_R=(1,05…1,2) принимаем Y_R=1,05,

где Y_R=1,2 – коэффициент, учитывающий влияние шероховатости переходной поверхности между зубьями.

Y_А=0,75 – для закаленных и цементованных сталей,

где Y_А=1 – коэффициент, учитывающий влияние двустороннего приложения нагрузки (реверса).

Для колеса:

Предел выносливости σ_Flim при отнулевом цикле напряжений вычисляют по эмпирической формуле /1, таблица 2.3/:

.

S_F=1,75 - минимальное значение запаса прочности.

Коэффициент долговечности Y_N учитывает влияние ресурса:

при условии ,

где Y_Nmax=2,5 и q=9 – для улучшенных зубчатых колес.

N_FG=1,89·10⁷ – число циклов, соответствующее перелому кривой усталости.

Для длительно работающих быстроходных передач Nk NFG и, следовательно, Y_N =1 /1,стр.15/

Y_R=(1,05…1,2) принимаем Y_R=1,15,

где Y_R – коэффициент, учитывающий влияние шероховатости

переходной поверхности между зубьями.

Y_А=0,65 – для нормальных и улучшенных сталей,

где Y_А – коэффициент, учитывающий влияние двустороннего приложения нагрузки (реверса).