Студопедия.Орг Главная | Случайная страница | Контакты | Мы поможем в написании вашей работы!  
 

Определение расчетных усилий. 4 страница



Значения коэффициентов приведения арматуры к бетону принимают равными:

- для сжатой арматуры

- для растянутой арматуры

- приведенный модуль деформации сжатого бетона

Значения относительных деформаций принимают:

- при непродолжительном действии нагрузки = 0,0015 (для и )

- при продолжительном действии нагрузки — =0,0028 (для );

Рассчитаем (1/r)1

Рассчитаем (1/r)2

Рассчитаем (1/r)3

Условие выполняется.

2.7 Проверка плиты перекрытия на нагрузки при транспортировке и монтаже

Монтаж плит осуществляется с помощью монтажных петель (Рисунок 34). Под монтажными петлями в плите расположены горизонтальные стержни.

Рисунок 2.6.1 – Расчетная схема

где q – нагрузка от собственного веса плиты на 1 м2;

kd – коэффициент динамичности.

h = 0,9; Rs=215 МПа – класс арматуры монтажной А240.

h0 = h – a= 0,38 – 0,040 = 0,34 м

По As принимаем 2 горизонтальных стержня d = 4 мм и As ф = 0,251 см2

2.8 Расчет монтажных петель

Класс монтажных петель А240. Считаем, что все нагрузки при подъеме передаются на 2 петли. Усилие, приходящееся на 1 петлю определяется по формуле:

где l – длина плиты - 7380 мм.

По As подбираем петлю, состоящую из 1 стержня арматуры А240.

d = 10 мм, As ф = 0,785 см2.

2.9 Конструирование плиты перекрытия

Рисунок 2.9.1 – Поперечный разрез плиты

Рисунок 2.9.2 - Продольный разрез плиты


3 РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МНОГОПРОЛЕТНОГО НЕРАЗРЕЗНОГО РИГЕЛЯ.

3.1. Определение размеров ригеля.

Рис.3.1.1 – Схема ригеля.

Принимаем

Принимаем

3.2. Сбор нагрузок.

Сбор нагрузок производим на 1 погонный метр.

Рис.3.2.1 – Расчетная схема.

3.3. Характеристики материалов


Бетон В20

Арматура А400


3.4. Определение расчетных усилий.

Ригель рассчитываем как многопролетную неразрезную балку по методу предельных равновесий. Опоры балки в центре – колонны, по краям стены. Принимаем трехпролетную рксчетную схему. Средний пролет будет иметь длину равную расстоянию между осями колонн. Для крайних – расстояние от оси колонны до середины площадки опирания ригеля на стену.

Рис.3.4.1 – Расчетная схема

Для расчетов принимаем усредненный пролет.

Строим эпюры моментов в упругой стадии. При этом учитываем неблагоприятные варианты загружения временной нагрузкой. Производим выравнивание моментов на опорах согласно методу предельных равновесий.

единичный момент

соответствующая нагрузка

усредненный пролет

Принимаем в качестве расчетной схемв 3х-пролетный ригель. Производим расчет в каждом пролете для 5 сечений. Расчеты сводим в таблицу 5.


вид загружения № сечения
1-1 1-2 1-3 1-4 1-5 2-1 2-2 2-3 2-4 2-5 3-1 3-2 3-3 3-4 3-5
g, все пролеты
Мy   0,06875 0,075 0,01875 -0,1 -0,1 -0,0063 0,025 -0,0063 -0,1 -0,1 0,01875 0,075 0,06875  
М 0,00 139,55 152,24 38,06 -202,99 -202,99 -12,69 50,75 -12,69 -202,99 -202,99 38,06 152,24 139,55 0,00
Qz 0,40 0,14925 -0,1005 -0,35025 -0,6 0,499 0,24925 -0,0005 -0,25025 -0,5 0,6 0,34925 0,0995 -0,15025 -0,4
Q 104,73 47,23 -31,80 -110,84 -189,88 157,91 78,88 -0,16 -79,19 -158,23 189,88 110,52 31,49 -47,55 -126,58
v, все пролеты
Мy   0,06875 0,075 0,01875 -0,1 -0,1 -0,0063 0,025 -0,0063 -0,1 -0,1 0,01875 0,075 0,06875  
М 0,00 262,28 286,12 71,53 -381,50 -381,50 -23,84 95,37 -23,84 -381,50 -381,50 71,53 286,12 262,28 0,00
Qz 0,40 0,14925 -0,1005 -0,35025 -0,6 0,499 0,24925 -0,0005 -0,25025 -0,5 0,6 0,34925 0,0995 -0,15025 -0,4
Q 196,83 73,44 -49,45 -172,35 -295,24 245,54 122,65 -0,25 -123,14 -246,03 295,24 171,85 48,96 -73,93 -196,83
v, 1-й и 3-й пролеты
Мy   0,08125 0,1 0,05625 -0,05 -0,05 -0,05 -0,05 -0,05 -0,05 -0,05 0,05625 0,1 0,08125  
М 0,00 309,96 381,50 214,59 -190,75 -190,75 -190,75 -190,75 -190,75 -190,75 -190,75 214,59 381,50 309,96 0,00
Qz 0,449 0,19925 -0,0505 -0,3002 -0,55           0,549 0,29925 0,0495 -0,20025 -0,45
Q 220,94 98,04 -24,85 -147,74 -270,64 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 270,15 147,25 24,36 -98,54 -221,43
v, 2-й пролет
Мy   -0,0125 -0,025 -0,0375 -0,05 -0,05 0,0437 0,075 0,04375 -0,05 -0,05 -0,0375 -0,025 -0,0125  
М 0,00 -47,69 -95,37 -143,06 -190,75 -190,75 166,90 286,12 166,90 -190,75 -190,75 -143,06 -95,37 -47,69 0,00
Qz -0,05 -0,05 -0,05 -0,05 -0,05 0,499 0,2493 -5E-04 -0,2503 -0,5 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05
Q -24,60 -24,60 -24,60 -24,60 -24,60 245,54 122,65 -0,25 -123,14 -246,03 24,60 24,60 24,60 24,60 24,60
v, 1-й и 2-й пролеты
Мy   0,06458 0,06667 0,00625 -0,117 -0,1167 -0,0021 0,05 0,03958 -0,0333 -0,033 -0,025 -0,0167 -0,00833 0,0333
М 0,00 246,38 254,33 23,84 -445,08 -445,08 -7,95 190,75 151,01 -127,17 -127,17 -95,37 -63,58 -31,79 127,17
Qz 0,3823 0,13258 -0,11717 -0,3669 -0,617 0,5823 0,3326 0,0828 -0,1669 -0,4167 0,0333 0,03333 0,03333 0,03333 0,0333
Q 188,13 65,24 -57,65 -180,55 -303,44 286,55 163,65 40,76 -82,13 -205,03 16,40 16,40 16,40 16,40 16,40
v, 2-й и 3-й пролеты
Мy 0,0333 -0,0083 -0,01667 -0,025 -0,033 -0,0333 0,0396 0,05 -0,0021 -0,1167 -0,117 0,00625 0,06667 0,06458  
М 0,00 -28,78 -57,56 -86,35 -115,13 -115,13 136,72 172,69 -7,19 -402,96 -402,96 21,58 230,26 223,06 0,00
Qz 0,0333 0,03333 0,03333 0,03333 0,0333 -0,4167 -0,1669 0,0828 0,33258 0,58233 -0,617 -0,3669 -0,1172 0,13258 0,3823
Q 16,40 16,40 16,40 16,40 16,40 -205,03 -82,13 40,76 163,65 286,55 -303,44 -180,55 -57,65 65,24 188,13
v, 3-й пролет
Мy   0,00417 0,00833 0,0125 0,0167 0,0167 -0,0042 -0,025 -0,0458 -0,0667 -0,067 0,04375 0,09167 0,07708  
М 0,00 15,89 31,79 47,69 63,58 63,58 -15,89 -95,37 -174,85 -254,33 -254,33 166,90 349,71 294,07 0,00
Qz -0,017 -0,0167 -0,01667 -0,0167 -0,017 0,0833 0,0833 0,0833 0,08333 0,08333 -0,567 -0,3169 -0,6717 0,18258 0,4323
Q -8,20 -8,20 -8,20 -8,20 -8,20 41,01 41,01 41,01 41,01 41,01 -278,84 -155,94 -330,50 89,84 212,74
v, 1-й пролет
Мy   0,07708 0,09167 0,04375 -0,067 -0,0667 -0,0458 -0,025 -0,0042 0,01667 0,0167 0,0125 0,00833 0,00417  
М 0,00 294,07 349,71 166,90 -254,33 -254,33 -174,85 -95,37 -15,89 63,58 63,58 47,69 31,79 15,89 0,00
Qz 0,4323 0,18258 -0,67166 -0,3169 -0,567 0,0833 0,0833 0,0833 0,08333 0,08333 -0,017 -0,0167 -0,0167 -0,01667 -0,017
Q 212,74 89,84 -330,50 -155,94 -278,84 41,01 41,01 41,01 41,01 41,01 -8,20 -8,20 -8,20 -8,20 -8,20

Таблица 13 – Усилия в ригеле

Нагрузка Схема Эпюра М в упругой стадии Эпюра М суммарная
1п Постоянная g=49,14 кН/м ____
Временная υ=83,28 кН/м

Продолжение таблицы 13

Нагрузка Схема Эпюра М в упругой стадии Эпюра М суммарная
Временная υ=83,28 кН/м

Продолжение таблицы 13

  Нагрузка Схема Эпюра М в упругой стадии Эпюра М суммарная  
  Временная υ=83,28 кН/м  
   
   
.Эпюра Мд добавочная Эпюра Мв выровненная Эпюра Q в упругой стадии Эпюра Q суммарная
____   ____       ____    
Мд=584,49-453,65=130,84
                   
Эпюра Мд добавочная Эпюра Мв выровненная Эпюра Q в упругой стадии Эпюра Q суммарная
____
____
Мд=0,3*48,07=194,421 кН*м
Эпюра Мд добавочная Эпюра Мв выровненная Эпюра Q в упругой стадии Эпюра Q суммарная
____

Рисунок 3.4.2 – Эпюра Q суммарная

Рисунок 3.4.3 – Эпюра М суммарная выравненная


3.5 Проверка размеров сечения ригеля

а) проверка по оптимальному проценту армирования.

Конструктивно принимаем x = 0,35, am = 0,289

h0=

h0= = 0,481 м = 481 мм





Дата публикования: 2014-11-04; Прочитано: 401 | Нарушение авторского права страницы | Мы поможем в написании вашей работы!



studopedia.org - Студопедия.Орг - 2014-2024 год. Студопедия не является автором материалов, которые размещены. Но предоставляет возможность бесплатного использования (0.013 с)...