Примеры адаптивного воздействия при обработке сложнопрофильных изделий, выполненых из анизотропных материалов

Для обеспечения поддержания режущей способности производя­щей инструментальной поверхности на уровне, обеспечивающим соз­дание заданной величины статической составляющей упругой дефор­мации обрабатывающей системы, желательно в качестве параметра интенсивности съема основной части припуска в процессе обработ­ки корректировать скорость вращения производящей инструменталь­ной поверхности, которую увеличивают до стабилизации указанного интервала времени от прохода к проходу. В том случае, когда в процессе обработки изделия возникает неблагоприятное влияние температурных деформаций целесообразно в качестве параметров интенсивности съема припуска одновременно корректировать три параметра, из которых увеличивают скорость вращения производя­щей инструментальной поверхности и упомянутую скорость продоль­ного перемещения и уменьшают глубину врезных макроподач до ста­билизации указанного интервала времени от прохода к проходу. Возможно в качестве одного из параметров интенсивности съ­ема припуска корректировать скорость продольного перемещения точки касания производящей инструментальной поверхности с обра­батываемойповерхностью, которую увеличивают по мере увеличения радиуса расположения этой точки относительно оси вращения про­изводящей инструментально поверхности до стабилизации указанно­го интервала времени от прохода к проходу. Это позволяет стаби­лизировать интенсивность съема припуска и обеспечить постоянс­тво величины статической составляющей упругой деформации в про­цессе продольного перемещения. Для исключения образования дефектов в приповерхностном слое при обработке изделий, выполнен­ных из анизотропных материалов, например, алмазных подложек, благоприятно в качестве одного из параметров интенсивности съ­ема припуска корректировать траекторию перемещения точки каса­ния производящей инструментальной поверхности с обрабатываемой поверхностью по производящей инструментальной поверхности, ми­нимальный шаг дискреты которой увеличивают до стабилизации ука­занного интервала времени от прохода к проходу. Для обработки изделий, выполненных из анизотропных материалов с менее высоки­ми требованиями к качеству приповерхностного слоя, например. "ювелирные вставки", возможно в качестве одного из параметров интенсивности съема припуска корректировать траекторию переме­щения точки касания производящей инструментальной поверхности с обрабатываемой поверхностью по производящей инструментальной поверхности, минимальный шаг дискреты которой уменьшают до ста­билизации указанного интервала времени от прохода к проходу. При обработке изделий сложной формы из анизотропного мате­риала возможно в процессе шлифования дополнительно осуществлять согласованные в координатных осях обрабатывающей системы станка перемещения точки касания производящей инструментальной поверх­ности с обрабатываемой поверхностью по образующим и направляю­щим линиям формы обрабатываемого изделия.

Для минимизации весовых потерь и исключения образования дефектов подповерхностного слоя при обработке сложнопрофильных изделий, выполненных из анизотропных материалов, например, ал­мазов, целесообразно в управляемом режиме микрошлифования при съеме основной части припуска задавать на обрабатываемой по­верхности траекторию отдельных точек последовательных одноразо­вых локальных импульсных встреч с соответствующей последовательностью вершин отдельных режущих зерен на расчетной траекто­рии производящей инструментальной поверхности. При этом опреде­ляется в трехмерной координатной системе стайка упругой обрабаты­вающей системы расположение пространственной траектории после­довательности отдельных точек и продольная скорость последова­тельных одноразовых импульсных встреч вдоль этой пространствен­ной траектории каждой указанной локальной точки из последова­тельности таких точек на обрабатываемой поверхности соответс­твенно с каждой указанной вершиной режущего зерна из последова­тельности таких вершин на указанной расчетной траектории в функциональной зависимости от скорости (частоты) вращения про­изводящей инструментальной поверхности. При этом учитывается дополнительно дискретное перемещение обрабатываемой поверхности по нормали к плоскости формообразования в направлении к произ­водящей инструментальной поверхности в каждой отдельной точке одноразовой импульсной встречи на всей последовательности таких точек вдоль указанной пространственной траектории, причем шаг дискретного дополнительного перемещения по нормали к плоскости формообразования необходимо определять из выражения:

, где (1.23)

v_i - шаг дискретного дополнительного перемещения по норма­ли к плоскости формообразования в i-той точке прост­ранственной траектории, мкм;

λ - величина равномерной амплитуды динамической составляю­щей упругой деформации обрабатывающей системы,мкм;

l_i - шаг дискретного перемещения вдоль пространственной траектории между двумя соседними (i-1)-ой и i-той точками указанной последовательности одноразовыхимпульсных встреч, мкм;

L^, - шаг длины указанной пространственной траектории между первой и конечной точками указанной последовательнос­ти одноразовых импульсных встреч за время каждого од­ного периода колебаний динамической составляющей уп­ругой деформации обрабатывающей системы, мкм.