Расчетные характеристики материалов и соединений. 6. 11 расчетные сопротивления древесины сосны 1-го сорта в зависимости от ее влажности следует принимать по таблице 6. 1

6.11 Расчетные сопротивления древесины сосны 1-го сорта в зависимости от ее влажности следует принимать по таблице 6.1.

Для древесины сосны 2-го сорта расчетные сопротивления должны приниматься менее установленных для 1-го сорта:

на 30% – при растяжении вдоль волокон;

на 10% – при всех других напряженных состояниях.

Таблица 6.1

Напряженное состояние и характеристика элементов	Обозначение	Расчетные сопротивления, МПа, при влажности, %
25 и менее	свыше 25
1 Изгиб: а) элементов из бревен естественной коничности б) элементов из брусьев и окантованных бревен в) досок настила и др.   2 Растяжение вдоль волокон   3 Сжатие и смятие вдоль волокон   4 Сжатие и смятие всей поверхности поперек волокон   5 Смятие местное поперек волокон: а) в лобовых врубках (при длине площади смятия до 15 см); б) под шайбами при углах смятия от 900 до 600   6 Скалывание (наибольшее) вдоль волокон при изгибе   7 Скалывание (среднее по площадке) в соединениях на врубках, учитываемое в пределах длины не более 10 глубин врезки и двух толщин брутто элемента: а) вдоль волокон; б) поперек волокон	Rdb Rdt Rds, Rdqs Rdq Rdap Rdab Rdam Rdsm	17,7 15,7 13,7   11,8   14,7   1,77   3,1   3,9   2,35     1,57 0,78	15,2 13,7 11,8   9,8   11,8   1,47   2,5   3,3   2,15     1,47 0,69
П р и м е ч а н и я 1 Расчетное сопротивление древесины смятию и скалыванию под углом a к направлению волокон следует определять по формуле ,   где Rd 1, Rd 2 – расчетные сопротивления смятию или скалыванию соответственно при a = 00 и a = 900 . 2 Расчетное сопротивление местному смятию поперек волокон (за исключением случаев, указанных в позиции 5 настоящей таблицы) на части длины элемента при длине не загружаемых участков не менее площади смятия и не менее толщины элемента следует определять по формуле , где l s – длина площадки смятия вдоль волокон древесины, см. 3 Если в расчетных сечениях элементов имеются ослабления врубками или врезками, то соответствующие расчетные сопротивления следует умножать на коэффициенты условий работы, равные для элементов: 0,80 – растянутых; 0,85 – изгибаемых из брусьев; 0,90 – изгибаемых из бревен.

6.12 Расчетные сопротивления клееной древесины сосны при толщине склеиваемых досок 33 мм и высоте элементов 50 см и менее следует принимать по таблице 6.2.

Таблица 6.2

Напряженное состояние	Обозначение	Расчетное сопротивление, МПа
1 Изгиб бруса 2 Растяжение вдоль волокон 3 Сжатие вдоль волокон 4 Смятие вдоль волокон 5 Сжатие и смятие всей поверхности поперек волокон 6 Смятие местное поперек волокон: а) в опорных плоскостях конструкции б) под шайбами при углах смятия от 900 до 600 7 Скалывание наибольшее вдоль волокон по клеевым швам при изгибе 8 Скалывание поперек волокон по клеевым швам	Rdb Rdt Rds Rdqs Rdcq, Rdq Rdq Rdqp Rdaf Rdsf	17,7 12,7 15,7 14,7 1,96     2,50 4,31 1,47   0,78

В случаях применения досок (слоев) толщиной, отличной от 33 мм, расчетные сопротивления изгибу, сжатию и скалыванию вдоль волокон следует умножать на коэффициенты условий работы, равные:

1,10 – при толщине 19 мм и менее;

1,05 – то же, 26 мм;

0,95 – то же, 43 мм.

При высоте клееных элементов свыше 50 см расчетные сопротивления изгибу и сжатию вдоль волокон следует умножать на коэффициенты условий работы, приведенные в таблице 6.3.

Таблица 6.3

Высота сечения, см	Коэффициент условий работы	Высота сечения, см	Коэффициент условий работы
50 и менее	1,00 0,96 0,93	120 и более	0,90 0,85 0,80

6.13 Расчетное сопротивление древесины сосны скалыванию вдоль волокон R_daf в клеештыревых соединениях – вклеенных стальных арматурных стержнях, работающих на выдергивание или продавливание (рисунок 6.1), – в зависимости от глубины заделки штырей l следует принимать по таблице 6.4.

Рисунок 6.1 Клеештыревой стык

1 – стыкуемые блоки; 2 – стык блоков;

3 – отверстия для штырей; 4 – вклеенные в отверстия штыри

Таблица 6.4

Глубина заделки штыря l, см	Расчетное сопротивление скалыванию Rdaf, МПа
	2,94 2,75 2,55 2,45 2,26 2,16 2,01 1,91 1,77
П р и м е ч а н и я 1 Расчетное сопротивление скалыванию при вклеивании штыря под углом a к направлению волокон следует определять по формуле . 2 Рекомендуется применять клеештыревые соединения, работающие поперек и под углом к направлению волокон. 3 Изготовление клеештыревых соединений допускается только на заводах, имеющих соответствующее технологическое оборудование.

6.14 Для древесины других пород расчетные сопротивления, приведенные в таблицах 6.1, 6.2 и 6.4, следует умножать на коэффициент перехода по таблице 6.5.

Таблица 6.5

Порода дерева	Коэффициент перехода для расчетных сопротивлений
растяжению, изгибу, сжатию и смятию вдоль волокон	сжатию и смятию поперек волокон	скалыванию
Ель Лиственница Пихта Дуб Ясень, граб Бук	1,0 1,2 0,8 1,3 1,3 1,1	1,0 1,2 0,8 2,0 2,0 1,6	1,0 1,0* 0,8 1,3 1,6 1,3
* Для клееных конструкций – 0,9

6.15 Модули упругости древесины для всех пород при сжатии и растяжении вдоль волокон, а также при изгибе следует принимать, МПа:

для обычной древесины при определении деформаций: от постоянных нагрузок – 8340, от временных нагрузок – 9810;

для клееной древесины при определении деформаций от любых нагрузок – 9810.

Модуль упругости древесины при сжатии поперек волокон следует принимать равным 392 МПа.

6.16 Расчетные сопротивления и модули упругости для стальных элементов деревянных мостов следует принимать согласно разделам 3 и 4.

6.17 Расчетная несущая способность стального сквозного цилиндрического нагеля, дюбеля или гвоздя в соединениях элементов из сосны при направлении усилий, передаваемых нагелем вдоль волокон, а гвоздем и дюбелем - под любым углом, приведена в таблице 6.6.

Расчетную несущую способность стального нагеля в соединениях элементов из древесины других пород определяют по таблице 6.6 умножением на соответствующий коэффициент по таблице 6.5 – при расчете на смятие древесины в нагельном гнезде и на корень квадратный из этого коэффициента – при расчете на изгиб нагеля. При направлении передаваемого нагелем усилия под углом a к волокнам древесины его расчетную несущую способность следует определять с учетом коэффициента k _a по указаниям раздела 5 СНиП II-25.

Таблица 6.6

Соединение	Напряженное состояние	Расчетная несущая способность стального нагеля, дюбеля или гвоздя на один срез, кН
Симметричные     Несимметричные   Симметричные и несимметричные	Смятие в средних элементах Смятие в крайних элементах   Смятие во всех элементах равной толщины, а также в более толстых элементах односрезных соединений Смятие в более тонких крайних элементах   Изгиб нагеля     Изгиб гвоздя (ГОСТ 4028)   Изгиб дюбеля [12]   Изгиб винтового гвоздя [13]	0,441 dt 1   0,685 dt 2     0,294 dt 1     0,685 dt 2     1,618 d 2 + 0,019 t 23, но не более 2,256 d 2   2,256 d 2 + 0,010 t 23, но не более 3,628 d 2   3,384 d 2 + 0,015 t 23, но не более 5,442 d 2   4,14 d 2
В таблице обозначено: d – диаметр нагеля или гвоздя, см; t 1 – толщина средних элементов, а также равных и более толстых элементов односрезных соединений, см; t 2 – толщина крайних элементов, а также более тонких элементов односрезных соединений, см; t 3 – глубина забивки гвоздя или дюбеля в крайний элемент односрезного соединения, см.   П р и м е ч а н и я 1 Рабочую несущую способность нагеля в рассматриваемом шве следует принимать равной меньшему из всех значений, полученных по формулам настоящей таблицы. 2 Диаметр нагеля d следует назначать из условия наиболее полного использования его несущей способности по изгибу. 3 Расчет нагельных соединений на скалывание древесины можно не производить, если выполняется условие расстановки нагелей в соответствии с требованиями настоящих норм. 4 Нагельные соединения со стальными накладками на болтах, глухих цилиндрических нагелях, гвоздях и дюбелях допускается применять в тех случаях, когда обеспечена необходимая плотность их постановки. 5 Расчетную несущую способность дюбелей и гвоздей в соединениях со стальными накладками следует определять с умножением на коэффициенты: 1,0 – для пристреленных дюбелей; 0,8 – для забитых в предварительно рассверленные отверстия.

6.18 Расчетную несущую способность вклеиваемого штыря на выдергивание или продавливание N_dd, кН, в клеештыревых соединениях растянутых и сжатых элементов следует определять по формуле

, (6.1)

где m – коэффициент условий работы, принимаемый равным при диаметрах отверстий, см:

2,4 и менее – 1,00;

2,6 и 2,8 – 0,95;

3 и более – 0,90;

d_e – диаметр отверстия под штырь, м (см);

l_е – длина заделки штыря, м (см);

R_daf – расчетное сопротивление древесины скалыванию в клеештыревом соединении, принимаемое по таблице 6.4, МПа.

6.19 Расчетную несущую способность продольных призматических шпонок (колодок) следует определять по смятию и скалыванию, причем расчетные сопротивления скалыванию следует принимать с коэффициентом условий работы m_a = 0,8.