Гидравлический разрыв пласта

Сущность этого процесса заключается в нагнетании в про­ницаемый пласт жидкости при давлении, под действием кото­рого пласт расщепляется, либо по плоскостям напластования, либо вдоль естественных трещин. Для предупреждения смыка­ния трещин при снятии давления в них вместе с жидкостью за­качивается крупный песок, сохраняющий проницаемость этих трещин, в тысячи раз превышающую проницаемость ненару­шенного пласта.

Гидравлический разрыв проводится при давлениях, доходя­щих до 100 МПа, с большим расходом жидкости и при исполь­зовании сложной и многообразной техники.

На пористый пласт в вертикальном направлении действует сила, равная весу вышележащих пород Средняя плотность гор­ных осадочных пород обычно принимается равной 2300 кг/м³.

Тогда давление горных пород будет равно

(V.1)

Поскольку плотность воды 1000 кг/м³, то давление горных пород р _гпримерно в 2,3 раза больше гидростатического на той же глубине Ηзалегания пласта.

Можно предполагать, что за многие миллионы лет сущест­вования осадочных пород внутреннее напряжение породы по всем направлениям стало одинаковым и равным горному. Ис­ходя из этого, следует, что для расслоения пласта, т.е. для об­разования в пласте горизонтальной трещины, необходимо вну­три пористого пространства создать давление р_р, превышающее горное на величину временного сопротивления горных пород на разрыв σ_ζ, так как надо преодолеть силы сцепления частиц по­роды, т. е.

(V.2)

Однако фактические давления разрыва часто оказываются меньше горного, т. е в ПЗС создаются области разгрузки, в ко­торых внутреннее напряжение меньше горного р _г, определяе­мого соотношением ГУЛ). Это может быть обусловлено причи­нами чисто геологического характера, например, в процессе го­рообразования могло произойти не только сжатие пород, но и их растяжение. Но существует и другое объяснение локального уменьшения р _г— сама проводка ствола скважины нарушает распределение напряжений в примыкающих породах, и эти на­рушения (уменьшения) тем больше, чем ближе порода к стен­кам скважины. Локальное уменьшение внутреннего напряжения особенно сильно, если в разрезе имеются слои глин, обладаю­щие свойствами пластичности, которые в процессе бурения на­бухают и часто выпучиваются в ствол скважины, вынуждая буровиков перебуривать ее.

В результате расщепление пласта, т. е. образование трещин, происходит при давлении меньшем, чем полное горное давле­ние. Давление на забое скважины, при котором происходит гидравлический разрыв пласта (ГРП), называется давлением разрыва р_р. Оно не поддается надежному теоретическому оп­ределению, ибо связано с необходимостью знания некоторых параметров пласта, измерение которых недоступно. Существует также ряд других причин, затрудняющих аналитическое опре­деление р_р.

Гидроразрыв пласта осуществляется следующим образом. Поскольку при ГРП в большинстве случаев (за исключением мелких скважин) возникают давления, превышающие допусти­мые для обсадных колонн, то предварительно в скважину спускают НКТ, способные выдержать это давление. Выше кровли пласта или пропластка, в котором намечается произвести раз­рыв, устанавливают пакер, изолирующий кольцевое простран­ство и колонну от давления, и устройство, предупреждающее его смещение и называемое якорем. По спущенным НКТ на­гнетается сначала жидкость разрыва в таких объемах, чтобы получить на забое давление, достаточное для разрыва пласта. Момент разрыва на поверхности отмечается как резкое увели­чение расхода жидкости (поглотительной способности сква­жины) при том же давлении на устье скважины или как резкое уменьшение давления на устье при том же расходе. Более объ­ективным показателем, характеризующим момент ГРП, явля­ется коэффициент поглотительной способности

(V.3)

где Q — расход нагнетаемой жидкости; р_п — пластовое давле­ние в районе данной скважины; р_э — давление на забое сква­жины в процессе ГРП.

При ГРП происходит резкое увеличение k_n. Однако вследст­вие трудностей, связанных с непрерывным контролем за вели­чиной р_з, а также вследствие того, что распределение давлений в пласте — процесс существенно неустановившийся, о моменте ГРП судят по условному коэффициенту k.

(V.4)

где р _у— давление на устье скважины.

Резкое увеличение k в процессе закачки также интерпрети­руется как момент ГРП. Имеются приборы для снятия этой ве­личины.

После разрыва пласта в скважину закачивают жидкость-песконоситель при давлениях, удерживающих образовавшиеся в пласте трещины в раскрытом состоянии. Это более вязкая жидкость, смешанная (180—350 кг песка на 1 м³ жидкости) с песком или другим наполнителем. В раскрытые трещины вво­дится песок: на возможно большую глубину для предотвраще­ния смыкания трещин при последующем снятии давления и пе­реводе скважины в эксплуатацию. Жидкости-песконосители проталкивают в НКТ и в пласт продавочной жидкостью, в ка­честве которой используется любая маловязкая недефицитная жидкость.

Для проектирования процесса ГРП очень важно определить давление разрыва р_р, которое необходимо создать на забое скважины.

Накоплен большой статистический материал по величине давления разрыва пласта р_р по различным месторождениям мира и при различных глубинах скважин, который говорит об отсутствии четкой связи между глубиной залегания пласта и давлением разрыва. Однако все фактические значения р_р ле­жат в пределах между величинами полного горного и гидро­статического давлений. Причем при малых глубинах (менее 1000 м) р_р ближе к горному давлению и при больших глуби­нах — к гидростатическому.

На основании этих данных можно рекомендовать такие при­ближенные значения для давления разрыва:

для неглубоких скважин (до 1000 м)

р_р = (1,74 -2,57) р_ст,

для глубоких скважин (Н> 1000 м)

р_р = (1,32-1,97) р_ст,

где р_ст — гидростатическое давление столба жидкости, высота которого равна глубине залегания пласта.

Сопротивление горных пород на разрыв обычно мало и ле­жит в пределах σ_ρ=1,5 — 3 МПа, поэтому оно не влияет суще­ственно на р_р.

Давление разрыва на забое р_р и давление на устье сква­жины р_у связаны очевидным соотношением

р_р = р_у +р_ст - р_тр, (V.5)

где р_тр — потери давления на трение в НКТ.

Из уравнения (V.5) следует

р_y = р_p + p_тp - р_ст (V.6)

р_ст — статическое давление, определяется с учетом кривизны скважины

р_ст = ρ_жgHcosb (V.7)

где Η — глубина скважины; β — угол кривизны (усредненный); р_ж — плотность жидкости в скважине, причем если жидкость содержит наполнитель (песок, стеклянные шарики, порошок из полимеров и др.), то плотность подсчитывается как средневзве­шенная

(V.8)

где n — число килограммов наполнителя в 1 м³ жидкости; р_н — плотность наполнителя (для песка р_н=2650 кг/м³).

Потери на трение определить труднее, так как применяемые жидкости иногда обладают неньютоновскими свойствами. При­сутствие в жидкости наполнителя (песка) увеличивает потери на трение.

В американской практике используются различные графики зависимости потерь давления на трение на каждые 100 фут НКТ разного диаметра при прокачке различных жидкостей с заданным объемным расхо­дом. При больших темпах за­качки, соответствующих тур­булентному течению, струк­турные свойства используемых жидкостей (с различными за­густителями и химическими реагентами) обычно исчезают, и достаточно приближенно по­тери на трение для этих жидкостей можно определить по обычным формулам труб­ной гидравлики.

(V.9)

где λ — коэффициент трения, определяемый по соответст­вующим формулам в зависи­мости от числа Рейнольдса; ω— линейная скорость по­тока в НКТ; а — внутренний диаметр НКТ; ρ — плотность жидкости; Н - длина НКТ; g = 9,81 м/с²; α — поправочный коэффициент, учи­тывающий наличие в жидкости наполнителя (для чистой жид­кости α =1) и зависящий от его концентрации (рис. V.3).

Рис. V.3. График зависимости попра­вочного коэффициента для определе­ния потерь давления на трение от концентрации песка для жидкостей разной плотности:

1 - Q_ж= 800 кг/м³; 2- 850 кг/м³, 3 - 900 кг/м³, 4 - 950 кг/м³, 5- 1000 кг/м³.

Применяемые жидкости. Применяемые для ГРП жидкости приготавливаются либо на нефтяной, либо на водной основе.

Сначала использовались вязкие жидкости на нефтяной ос­нове для уменьшения поглощения жидкости пластом и улучше­ния песконесущих свойств этих жидкостей.

С развитием и усовершенствованием технических средств для ГРП, увеличением подачи насосных агрегатов удается обес­печить необходимые расходы и песконесущую способность при маловязких жидкостях на водной основе. Переход на жидкости на водной основе привел к тому, что гидростатические давле­ния за счет увеличения плотности этих жидкостей возросли, а потери на трение в НКТ уменьшились. Это в свою очередь уменьшило необходимые для ГРП давления на устье.

По своему назначению жидкости разделяются на три кате­гории: жидкость разрыва, жидкость-песконоситель и продавочная жидкость.

Жидкость разрыва должна хорошо проникать в пласт или в естественную трещину, но в то же время иметь высокую вяз­кость, так как в противном случае она будет рассеиваться в объеме пласта, не вызывая необходимого расклинивающего действия в образовавшейся трещине.

В качестве жидкостей разрыва используют сырые дегазиро­ванные нефти с вязкостью до 0,3 Па·с; нефти, загущенные ма­зутными остатками; нефтекислотные эмульсии (гидрофобные); водонефтяные эмульсии (гидрофильные) и кислотно-керосино­вые эмульсии.

Эмульсии приготавливаются путем механического переме­шивания компонентов центробежными или шестеренчатыми на­сосами с введением необходимых химических реагентов.

Как правило, жидкости на углеводородной основе приме­няют при ГРП в добывающих скважинах.

В нагнетательных скважинах в качестве жидкости разрыва используют чистую или загущенную воду. К загустителям от­носятся компоненты, имеющие крахмальную основу, полиакриламид, сульфит-спиртовая барда (ССБ), КМЦ (карбоксиметил - целлюлоза).

При использовании жидкости на водной основе необходимо учитывать се взаимодействие с породой пласта, так как неко­торые глинистые компоненты пластов чувствительны к воде и склонны к набуханию. В таких случаях в жидкости на водной основе вводят химические реагенты, стабилизирующие глины при смачивании.

Обычно рецептура жидкостей составляется и исследуется в промысловых лабораториях и НИИ.

Жидкости-песконосители также изготавливают на нефтяной и водной основах. Для них важна пескоудерживающая способ­ность и низкая фильтруемость. Это достигается как увеличе­нием вязкости, так и приданием жидкости структурных свойств. В качестве жидкостей-песконосителей используются те же жидкости, что и для разрыва пласта. Для оценки фильтрусмости используется стандартный прибор ВМ-6 для определения водоотдачи глинистых растворов.

При высокой фильтруемости перенос песка в трещине жидкостью ухудшается, так как довольно быстро скорость те­чения ее по трещине становится равной нулю, и развитие ГРП затухает в непосредственной близости от стенок скважины. Хо­рошей песконесущей способностью обладают эмульсии, осо­бенно кислотно-керосиновые, обладающие высокой стойкостью, не разрушающиеся в жаркую погоду и выдерживающие дли­тельную транспортировку с наполнителем. Известные трудности возникают при закачке песконосительной жидкости, так как из-за большой вязкости, наличия в ней наполнителя — песка и необходимости вести закачку на большой скорости возникают большие устьевые давления. Кроме того, насосные агрегаты хотя и делаются в износостойком исполнении, при работе на высоких давлениях быстро изнашиваются. Для снижения по­терь давления на трение на 12—15 % разработаны химические добавки к растворам на мыльной основе, которые хотя не­сколько увеличивают вязкость, но уменьшают трение при движении жидкости по НКТ. Другим типом таких добавок явля­ются тяжелые высокомолекулярные углеводородные полимеры. Заметим, что недостаточная песконесущая способность жидко­сти может быть всегда компенсирована увеличением ее рас­хода. В качестве жидкости-песконосителя как в нагнетатель­ных, так иногда и в добывающих скважинах используется чи­стая вода. Дешевизна воды, повсеместное ее наличие, присущие ей свойства хорошего растворителя при введении различных облагораживающих добавок привели к тому, что в настоящее время около 90 % операций ГРП осуществляются с использова­нием жидкостей на водной основе.

Продавочные жидкости закачивают в скважину только для того, чтобы довести жидкость-песконоситель до забоя сква­жины. Таким образом, объем продавочной жидкости равен объ­ему НКТ, через которые ведется закачка жидкости-песконосителя. К расчетному объему НКТ прибавляется объем затрубного пространства между башмаком НКТ и верхними дырами фильтра.

В качестве продавочной жидкости используется практически любая недорогая жидкость, имеющаяся в достаточном количе­стве, и чаще всего обычная вода.

Наполнитель служит для заполнения образовавшихся тре­щин и предупреждения их смыкания при снятии давления.

Известны факты эффективного ГРП без применения напол­нителя. Однако в этих случаях эффект менее продолжителен. Наполнитель при заполнении трещины воспринимает нагрузку от горного давления после снижения давления жидкости. В ре­зультате он частично разрушается, а частично вдавливается в породу стенок трещин. Поэтому он должен обладать высокой прочностью на смятие. В идеале наполнитель должен иметь плотность, равную плотности жидкости-песконосителя. В этом случае перенос его по трещине и ее заполнение были бы наибо­лее успешными. Размеры зерен наполнителя должны обеспе­чить его проникновение в самые удаленные части трещины и высокую их проницаемость при последующей эксплуатации скважин. Для ГРП применяют песок размером от 0,5 до 1,2мм. Обычно в первые порции жидкости-песконосителя замешива­ется более мелкая фракция (0,5—0,8 мм), а в последующую часть расчетного объема — более крупные фракции.

B качестве наполнителя наиболее часто используется чи­стый кварцевый песок. Однако песок имеет очень большую плотность (2650 кг/м³), которая сильно отличается от плотно­сти жидкости, что способствует его оседанию из потока жидко­сти и затрудняет заполнение трещин. Кроме того, его плот­ность на смятие в ряде случаев бывает недостаточной. В связи с этим в мировой практике в последнее время находят приме­нение в качестве наполнителя стеклянные шарики, а также зерна агломерированного боксита соответствующего размера и молотая скорлупа грецкого ореха. Плотность стеклянных ша­риков примерно равна плотности кварца, т. е. 2650 кг/м³, но они прочнее и меньше вдавливаются в породу. Плотность порошка агломерированного боксита 1400 кг/м³. Производятся промыш­ленные испытания наполнителя из особо прочных искусствен­ных синтетических полимерных веществ, имеющих плотность, близкую к плотности жидкости (1100 кг/м³) песконосителя.

В настоящее время современная техника и применяемые жидкости позволяют осуществлять успешную закачку при сред­ней концентрации песка порядка 200 кг/м³ жидкости. Однако применяются как большие, так и меньшие концентрации. Коли­чество закачиваемого песка, расходуемого на одну операцию ГРП, по данным фирмы Халибуртон, к настоящему времени доведено в среднем до 22,5 т, а количество закачанной жидко­сти в среднем (жидкость разрыва + жидкость-песконоситель) до 151,4 м³.