Главная Случайная страница Контакты | Мы поможем в написании вашей работы! | ||
|
3.41. Расчет предварительно напряженных элементов по наклонным сечениям на действие момента (черт. 3.20) производят из условия
M ≤ Ms + Msw (3.73)
где M - момент в наклонном сечении с длиной проекции с на продольную ось элемента, определяемый от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно конца наклонного сечения (точка 0), противоположного концу, у которого располагается продольная арматура, испытывающая растяжение от момента в наклонном сечении (черт. 3.21);
Ms - момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения (точка 0);
Msw - момент, воспринимаемый поперечной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения (точка 0).
Момент Ms определяют по формуле
Ms = Nszs (3.74)
где Ns - усилие в продольной растянутой арматуре, принимаемое равным RsAsp + RsAs, а в зоне анкеровки - определяемое согласно п. 3.43;
zs - плечо внутренней пары сил, определяемое по формуле (где b - ширина сжатой грани), но при наличии сжатой ненапрягаемой арматуры принимаемое не менее ho – a's допускается также принимать zs = 0,9 ho.
Черт.3.20. Схема усилий в наклонном сечении при расчете по изгибающему моменту
Черт.3.21. Определение расчетного значения момента при расчете наклонного сечения
а - для свободно опертой балки; б - для консоли
Момент Msw при поперечной арматуре в виде хомутов, нормальных к продольной оси элемента, определяют по формуле
Msw = 0,5 qswc2 (3.75)
где qsw определяют по формуле (3.55) п.3.32, а с определяют согласно п.3.44, и принимают не более 2 ho.
Если хомуты в пределах длины с меняют свою интенсивность с qsw у начала наклонного сечения на qsw 1, момент Msw определяют по формуле
Msw = 0,5 qswc2 - 0,5(qsw 1- qsw 2 )(c - l 1)2, (3.76)
где l 1 - длина участка с интенсивностью хомутов qsw 1.
3.42. Расчет на действие момента производят для наклонных сечений, расположенных в местах обрыва продольной арматуры, а также у грани крайней свободной опоры балок и у свободного конца консолей при отсутствии у продольной арматуры специальных анкеров.
Кроме того, рассчитываются наклонные сечения в местах резкого изменения высоты элемента (например, в подрезках).
3.43. Если наклонное сечение пересекает в растянутой зоне напрягаемую арматуру без анкеров в пределах длины ее зоны анкеровки lan, то усилие Ns, определяется по формуле
(3.77)
где ls - расстояние от торца элемента до начала наклонного сечения в растянутой зоне.
При наличии ненапрягаемой растянутой арматуры без анкеров к значению Ns может добавляться значение
где ls - расстояние от конца напрягаемой арматуры до начала наклонного сечения в растянутой зоне;
las - длина зоны анкеровки ненапрягаемой арматуры.
Длина зоны анкеровки определяется по формуле
(3.78)
где Rbond - расчетное сопротивление сцепления соответствующей арматуры с бетоном, равное Rbond = η 1 η 2 Rbt;
η 1 - коэффициент, учитывающий влияние поверхности арматуры и принимаемый равным:
2,5 - для горячекатаной и термомеханически упрочненной арматуры классов А300 и выше;
2,2 - для арматурных канатов класса К диаметром 9 мм и более;
2,0 - для холоднодеформированной арматуры класса В500;
1,8 - для холоднодеформированной арматуры класса Вр диаметром 4 мм и более;
1,7 - для холоднодеформированной арматуры класса Вр диаметром 3 мм и арматурных канатов класса К диаметром 6 мм;
1,5 - для гладкой арматуры (класса А240);
η 2 - коэффициент, учитывающий влияние диаметра арматуры и принимаемый равным:
1,0 - при диаметре ds< 32мм;
0,9 - при диаметрах 36 и 40 мм;
а - коэффициент, учитывающий влияние поперечного обжатия бетона и поперечной арматуры и принимаемый равным:
а) для крайних свободных опор балок,
если - 0,75;
если или - 1,0,
здесь σb = Fsup / Asup
Fsup, Asup - опорная реакция и площадь опирания балки.
При этом, если имеется поперечная арматура охватывающая без приварки продольную арматуру, коэффициент а делится на величину (где Аsw и s – площадь сечения огибающего хомута и его шаг) и принимается не менее 0,7;
б) для свободных концов консолей - 1,0.
В любом случае длина зоны анкеровки принимается не менее 15 ds и не менее 200 мм.
3.44. Для свободно опертых балок не выгоднейшее наклонное сечение начинается от грани опоры и имеет проекцию с, определяемую следующим образом:
а) если на балку действуют сосредоточенные силы, значения с принимаются равными расстояниям от грани опоры до точек приложения этих сил, но не более 2 ho, а также равным Qmax / qsw если это значение меньше расстояния до 1-го груза;
б) если на балку действует равномерно распределенная нагрузка q, значение с определяют по формуле
(3.79)
где qsw - см. формулу (3.55) п.3.32.
Если хомуты в пределах длины с меняют свою интенсивность с qsw 1у начала наклонного сечения на qsw 2, значение с определяется по формуле (3.79) при уменьшении числителя на Δ qswl 1 , а знаменателя - на Δ qsw (где l 1- длина участка интенсивностью qsw 1, Δ qsw 1= qsw 1 - qsw 2)
Для балок с наклонной сжатой гранью при действии равномерно распределенной нагрузки q проверяют наклонные сечения со значением с, равным
(3.80)
но не более 2 ho /(1-2tg β),
где ho - рабочая высота в опорном сечении;
β - угол наклона сжатой грани к горизонтали.
При растянутой грани, наклоненной под углом β к горизонтали, в этих формулах значение tg β заменяется на sin β.
Для консолей, нагруженных сосредоточенными силами (черт.3.20,б) проверяются наклонные сечения, начинающиеся у мест приложения сосредоточенных сил вблизи свободного конца со значениями , (где Q 1 - поперечная сила в начале наклонного сечения), но не более 2 ho и не более l 1 - расстояния от наклонного сечения до опоры. Если такие консоли имеют наклонную сжатую грань, значение с принимается равным (Q 1 –Ns tg β)/ qsw, но не более 2 ho /(1-2tg β) ) и не более l 1, где ho 1 - рабочая высота в начале наклонного сечения.
Для консолей, нагруженных только равномерно распределенной нагрузкой q, невыгоднейшее сечение заканчивается в опорном сечении и имеет длину проекции
(3.81)
но не более 2 ho;
при этом, если с < l – las, то в формуле (3.81) принимается RsAs = 0,0;
здесь zs - см. п. 3.41, 1an - см. п. 3.43.
В случае, если с < l – las, расчет наклонного сечения по моменту можно не производить.
Дата публикования: 2014-11-02; Прочитано: 553 | Нарушение авторского права страницы | Мы поможем в написании вашей работы!