B — двойной краевой отгиб

(2) Поперечное сечение краевого отгиба должно быть принято состоящим из эффективной части элемента жесткости, т. е. части с или частей с и d, как показано на рисунке 5.7, плюс примыкающая эффективная часть плоского участка b_p.

(3) Алгоритм определения эффективной ширины сжатых полок с элементами жесткости в виде отгибов приведен на рисунке 5.8 и должен содержать следующие этапы:

— этап 1. Определяется начальное эффективное сечение элемента жесткости с использованием эффективной ширины, определяемой при К = и s_{com, Еd} = f_yb /g _{М 0}, см. (4) и (5);

— этап 2. Определяется коэффициент снижения несущей способности вследствие потери устойчивости формы сечения (плоская форма потери устойчивости краевого элемента жесткости), используя начальное эффективное поперечное сечение элемента жесткости и наличие непрерывной упруго-податливой опоры, см. (6), (7) и (8);

— этап 3. Уточнение коэффициента снижения несущей способности вследствие потери устойчивости формы сечения осуществляется итерационным расчетом, см. (9) и (10).

	а) Полное поперечное сечение и граничные условия
	b) Этап 1. Эффективное поперечное сечение при K = основанное на scom, Ed = fyb /g М 0
	с) Этап 2. Критическое напряжение s cr , s в упругой стадии для эффективной пло­щади Аs элемента жесткости из этапа 1
Итерация 1	d) Сниженная прочность c dfyb /g М 0 для элемента жесткости с эффективной пло­щадью Аs и снижающим коэффициентом c d, основан­ным на s сr , s
Итерация n	е) Этап 3. Повторяется этап 1 для расчета эффективной ширины с уменьшенным сжимающим напряжением scom, Ed, i = c dfyb /g M 0 с c d из предыдущей итерации до тех пор, пока не вы­полнятся следую­щие условия: c d , n ≈ c d ,(n – 1), но c d , n £ c d ,(n – 1)
	f) Принимается эффективное поперечное се­чение с be 2, сeff и уменьшенная тол­щина t red, соответствующая c d , n

Рисунок 5.8 — Сопротивление сжатию полки с элементом жесткости в виде краевого отгиба

(4) Начальные значения эффективной ширины b_{е 1} и b_{е 2}, приведенные на рисунке 5.7, определяются по 5.5.2, с допущением, что плоский элемент (b_p) оперт по двум сторонам, см. таблицу 4.1 EN 1993-1-5.

(5) Начальные значения эффективной ширины с_eff и d_eff, приведенные на рисунке 5.7, должны определяться следующим образом:

а) для одинарного краевого отгиба

с_eff = r b _p,c, (5.13a)

где r определяется из 5.5.2 с учетом коэффициента потери устойчивости k _s:

если b_p,c/b_p ≤ 0,35, (5.13b)

если 0,35 < b_p,c/b_p ≤ 0,60; (5.13с)

b) для двойного краевого отгиба

с_eff = r b_{p , c} , (5.13d)

где r определяется из 5.5.2 с учетом коэффициента потери устойчивости k _s для опертого по двум сторонам элемента по таблице 4.1 EN 1993-1-5;

d_eff = r b_{p , d} , (5.13e)

где r определяется из 5.5.2 с учетом коэффициента k _s как для отдельно стоящего элемента по таблице 4.2 EN 1993-1-5.

(6) Эффективная площадь поперечного сечения А_s краевого отгиба определяется по формулам:

A_s = t (b_e2 + c_eff), (5.14а)

или

A_s = t (b_e2 + c_e1 + c_e2 + d_eff). (5.14b)

Примечание — При необходимости, учитываются закругления, см. 5.1.

(7) Критическое напряжение s _{сr , s} потери устойчивости краевого отгиба в упругой стадии определяется по формуле

(5.15)

где К — жесткость связи на единицу длины, см. 5.5.3.1(2);

I_s — момент инерции эффективного сечения отгиба, определенный по эффективной пло­щади А_s, относительно центральной оси а - а эффективного поперечного сечения (см. ри­сунок 5.7).

(8) Как вариант, критическое напряжение s _{cr , s} потери устойчивости в упругой стадии можно определить с использованием численных методов расчета на устойчивость по теории первого порядка в упругой стадии, см. 5.5.1(7).

(9) Коэффициент c _d снижения несущей способности вследствие потери устойчивости формы сечения (плоская форма потери устойчивости краевого элемента жесткости) определяется в зависимос­ти от величины s _{cr , s} с использованием метода, приведенного в 5.5.3.1(7).

(10) При условии c _d < 1 значение снижающего коэффициента можно определить итерационно, начиная итерацию с модифицированных значений r, полученных по 5.5.2(5) с c_{com, Ed, i} = g f_yb /g _{М 0} таким образом, что

(5.16)

(11) Уменьшенная эффективная площадь элемента жесткости А_{s ,red}, с учетом плоской формы потери устойчивости, определяется как

(5.17)

где s_{com, Ed} — сжимающее напряжение вдоль центральной оси элемента жесткости, рассчитанное для эффективного поперечного сечения.

(12) При определении геометрических характеристик эффективного поперечного сечения уменьшенная эффективная площадь А_{s ,red} должна быть определена с учетом уменьшенной толщины t _red =
= tA_{s ,red}/ A_s для всех элементов, включенных в A_s.