Свойства материалов холодноформованных профилей и профилированных листов

(1) Если при обозначении предела текучести используется символ f_y, то допускается использовать среднее значение предела текучести f_ya, при соблюдении условий (4) – (8). В других случаях должен быть использован основной предел текучести f_yb. При обозначении предела текучести символом f_yb должен использоваться основной предел текучести f_yb.

(2) Среднее значение предела текучести f_ya поперечного сечения после холодного формования может быть определено в результате натурных испытаний.

(3) Альтернативно повышенное среднее значение предела текучести f_ya может быть определено расчетом:

f_ya = f_yb + (f_u – f_yd) (3.1)

где А_g — площадь полного поперечного сечения;

k — коэффициент, зависящий от вида формования:

k = 7 — при формовании в процессе прокатки;

k = 5 — для других методов формования;

n — количество гибов в поперечном сечении на 90° с внутренним радиусом r £ 5 t (если угол гиба не равен 90°, то гиб учитывается как пропорциональная часть от гиба на 90° при определении n);

t — расчетная толщина листа до холодного формования, исключая толщину слоев металлического и органического покрытий, см. 3.2.4.

(4) Повышенное значение предела текучести, вызванное холодным формованием, может учитываться при:

— осевом нагружении элементов, у которых эффективная площадь поперечного сечения A_eff равна полной площади A_g;

— определении A_eff, предел текучести f_y должен быть принят как f_yb.

(5) Среднее значение предела текучести f_ya может быть использовано при определении:

— несущей способности поперечного сечения элемента при осевом растяжении;

— несущей способности по прочности и устойчивости при осевом сжатии элемента с полностью эффективным поперечным сечением;

— несущей способности поперечного сечения при изгибе с полностью эффективными полками.

(6) Для определения несущей способности при изгибе поперечного сечения с полностью эффективными полками оно может быть разделено на m плоских элементов, таких как полки. Формула (3.1) может затем использоваться для получения значений повышенного предела текучести f_{y , i} отдельно для каждого плоского элемента i, допуская

(3.2)

где A_{g , i} — полная площадь поперечного сечения плоского i -го элемента; при определении повышенного значения предела текучести f_{y , i} с использованием формулы (3.1) ширина для краевых сгибов плоских элементов принимается равной длине дуги, соответствующей половине угла сгиба каждой площади A_{g , i} (см. рисунок 5.1).

(7) Увеличение предела текучести в результате холодного формования не должно учитываться для элементов, подверженных после формования термообработке путем нагрева до температуры более 580 °С в течение более 1 ч.

Примечание — Более подробная информация — см. EN 1090, часть 2.

(8) Особое внимание должно быть уделено тому, что некоторые виды термообработки (особенно отжиг) могут вызвать снижение предела текучести до значения, меньшего, чем базовый предел те­кучести f_yb.

Примечание — О сварке холодногнутых элементов см. также EN 1993-1-8.