Главная Случайная страница Контакты | Мы поможем в написании вашей работы! | ||
|
(1) Расчетное сопротивление Mfi ,q, Rd поперечных сечений 1 или 2 класса изгибающему моменту при равномерно распределенной температуре q a определяется по формуле
, (4.8)
где — сопротивление поперечного сечения брутто изгибающему моменту при нормальной температуре в случае пластической деформации, в соответствии с требованиями EN 1993-1-1, или приведенное сопротивление изгибающему моменту при нормальной температуре при необходимости учета влияния сдвига, в соответствии с требованиями EN 1993-1-1;
— коэффициент снижения предела текучести стали при температуре q a, см. раздел 3.
(2)Расчетное сопротивление Mfi , t, Rd поперечного сечения брутто 1 или 2 класса изгибающему моменту при неравномерном распределении температуры по ширине поперечного сечения в момент времени t определяется по формуле
, (4.9)
где — расстояние от нейтральной оси сечения до центра тяжести элементарной площадки Ai при пластических деформациях;
— номинальный предел текучести fy для элементарной площадки Ai, принимается положительным в сжатой зоне относительно нейтральной оси пластичного шарнира и отрицательным — в растянутой зоне;
Ai и kyAi принимаются по 4.2.3.1(2).
(3)В качестве альтернативного варианта, расчетное сопротивление Mfi , t, Rd конструкции с поперечным сечением 1 или 2 класса изгибающему моменту, при неравномерном распределении температуры в момент времени t,может быть определено по формуле
, (4.10)
где — расчетное сопротивление поперечного сечения изгибающему моменту при равномерном распределении температуры q a, равной равномерно распределенной температуре q a в момент времени t в поперечном сечении, не подвергающемся тепловому воздействию в месте расположения опор;
— поправочный коэффициент для учета неравномерного распределения температуры по ширине поперечного сечения, см. (7);
— поправочный коэффициент для учета неравномерного распределения температуры по длине балки, см. (8).
(4) Расчетное сопротивление продольному изгибу с кручением не ограниченных сбоку конструкций с поперечным сечением 1 или 2 класса в момент времени t определяется по формуле
, (4.11)
где — понижающий коэффициент учета местной потери устойчивости вследствие кручения с изгибом при расчетном пожаре;
— коэффициент снижения предела текучести стали при максимальной температуре , достигаемой в момент времени t на сжатой стороне, раздел 3.
Примечание — Как правило, за принимается равномерно распределенная температура .
(5) Значение определяется в соответствии со следующей зависимостью
, (4.12)
где , (4.13)
здесь ;(4.14)
,(4.15)
здесь — коэффициент снижения угла наклона прямолинейного участка области упругих деформаций для максимальной температуры стали , достигаемой в момент времени t на соответствующей стороне, см. раздел 3.
(6) Расчетное сопротивление сдвигу Vfi , t, Rd поперечного сечения 1 или 2 класса в момент времени t определяется по формуле
,(4.16)
где — сопротивление сдвигу поперечного сечения брутто по EN 1993-1-1 при нормальной температуре;
— средняя температура в сечении конструкции;
— коэффициент снижения предела текучести стали при температуре стали , см. раздел 3.
(7)В случае неравномерного распределения температуры по ширине поперечного сечения поправочный коэффициент k1 принимается равным:
— для балки, подвергающейся огневому воздействию с четырех сторон, — k1 =1,0;
— для незащищенной балки, подвергающейся огневому воздействию с трех сторон, с композитной или бетонной плитой, находящейся на четвертой стороне, — k1 =0,7;
— для защищенной балки, подвергающейся воздействию с трех сторон, с композитной или бетонной плитой, находящейся на четвертой стороне, — k1 =0,85.
(8) В случае неравномерного распределения температуры по длине балки поправочный коэффициент k2 принимается равным:
— на опорах статически неопределимой балки, — k2 =0,85;
— во всех остальных случаях, — k2 =1,0.
Дата публикования: 2015-02-22; Прочитано: 575 | Нарушение авторского права страницы | Мы поможем в написании вашей работы!