Анализ конструкции

(1) Результат воздействий для времени t = 0 определяется с использованием коэффициентов сочетаний y_1,1 или y_2,1 согласно 4.3.1 EN 1991-1-2.

(2) В качестве упрощения для (1), значение результата влияния воздействий E_{d , fi} может быть получено путем структурного анализа при нормальной температуре:

E_{d , fi} = h _fi E_d, (2.4)

где E_d — расчетное значение соответствующей силы или момента при нормальной темпера­туре, для основных сочетаний воздействий согласно EN 1990;

h _fi — понижающий коэффициент для расчета уровня нагружения при пожаре.

(3) Коэффициент h _fi для сочетания воздействий согласно (6.10) EN 1990 определяется по формуле

, (2.5)

или для сочетания воздействий (6.10a) и (6.10b) EN 1990 — как наименьшее значение из уравнений (2.5а) и (2.5b):

, (2.5а)

, (2.5b)

где Q_{k ,1} — нормативное значение доминирующего переменного воздействия;

G_k — нормативное значение постоянного воздействия;

g _G — частный коэффициент безопасности для постоянных воздействий;

g _{Q ,1} — частный коэффициент безопасности для единичного переменного воздействия;

y _fi — коэффициентсочетания воздействий, принимается равным y_1,1 или y_2,1, см. EN 1991-1-2;

x — понижающий коэффициент для учета неблагоприятных постоянных воздействий G.

Примечание 1 — Определяемая формулой (2.5) зависимость коэффициента h _fi от отношения воздействий Q_{k ,1}/G _k с различными значениями y _fi = y_1,1 приведена на рисунке 2.1, со следующими допущениями: g _G = 1,35
и g _Q = 1,5. Частные коэффициенты устанавливаются в соответствующих национальных приложениях EN 1990. Уравнения (2.5a) и (2.5b) дают немного более высокие значения.

	y fi = 0,9 y fi = 0,7 y fi = 0,5   y fi = 0,2
Qk ,1/ Gk

Рисунок 2.1 — Зависимость коэффициента η _fi от отношения воздействий Q_{k ,1}/ G_k

Примечание 2 — В качестве упрощения рекомендуется использовать значение h _fi = 0,65, за исключением случаев приложения нагрузки категории E по EN 1991-1-1 (площади, предназначенные для накопления продукции, включая зоны приемки), для которых рекомендуется значение, равное 0,7.

(4) Учитываются только результаты температурных деформаций вследствие температурных градиентов в поперечном сечении. Влиянием осевых или плоскостных температурных расширений допускается пренебречь.

(5) Граничные условия на опорах и краях конструкции могут быть приняты неизменными на протяжении всего времени воздействия пожара.

(6) Упрощенные методы или общие методы расчета, приведенные в подразделах 4.2 и 4.3 соответственно, применимы для проверки конструкций при пожаре.