Сопротивление усталости

1.3.3.1 кривая сопротивления усталости (fatigue strength curve):Зависимость между размахом напряжений цикла и числом циклов нагружения до усталостного разрушения, используемая для оценки усталости конкретной категории элементов конструкций.

Примечание — Сопротивление усталости, рассматриваемое в данной части, является нижним граничным значением предела выносливости, основанным на результатах усталостных испытаний крупноразмерных образцов в соответствии с EN 1990, приложение D.

1.3.3.2 категория элементов (detail category):Численное значение, присвоенное конкретному элементу при заданном направлении колебания напряжения для определения кривой сопротивления усталости (число показывает справочное значение предела выносливости Ds _с, Н/мм²).

1.3.3.3 предел выносливости постоянной амплитуды (constant amplitude fatigue limit): Предельное значение размаха нормальных или касательных напряжений цикла, ниже которого не происходит усталостное повреждение при испытаниях с постоянной амплитудой нагружения. При условиях с переменной амплитудой все размахи напряжений цикла должны быть ниже этого предела для того, чтобы не произошло усталостное повреждение.

1.3.3.4 предел повреждаемости (cut-off limit): Предел, ниже которого размах напряжений цикла расчетного спектра не приводит к накоплению повреждения.

1.3.3.5 долговечность (endurance):История нагружения с постоянной амплитудой, выраженная в циклах.

1.3.3.6 допускаемое сопротивление усталости (reference fatigue strength):Размах напряжений цикла постоянной амплитуды Ds _С для конкретной группы элементов при долговечности N = 2 × 10⁶ циклов.

1.4 Условные обозначения

Ds — размах напряжений цикла (нормальное напряжение);

Dt — размах напряжений цикла (касательное напряжение);

Ds _E, Dt _E — эквивалентный размах напряжений цикла постоянной амплитуды на базе n _max;

Ds _{E ,2}, Dt _{E ,2} — эквивалентный размах напряжений цикла постоянной амплитуды на базе 2 млн. циклов;

Ds _С, Dt _С — допускаемое значение предела выносливости при N_C = 2 млн. циклов;

Ds _D, Dt _D — предел выносливости для размахов напряжений цикла постоянной амплитуды при числе циклов N_D;

Ds _L, Dt _L — предел повреждаемости для размаха напряжений цикла при числе циклов N_L;

Ds _eq — эквивалентный размах напряжений цикла для соединений ферм и ортотропных плит;

Ds _{С , red} — уменьшенное допускаемое значение сопротивления усталости;

g _Ff — частный коэффициент безопасности для эквивалентных размахов напряжений циклов постоянной амплитуды Ds _E, Dt _E;

g _Mf — частный коэффициент безопасности для предела выносливости Ds _С, Dt _С;

m — наклон кривой сопротивления усталости;

l _i — эквивалентные коэффициенты повреждения;

y_l — коэффициент влияния частоты переменной нагрузки;

Q_k — характеристическое значение одного переменного воздействия;

k_s — коэффициент влияния размеров на предел выносливости;

k _l — коэффициент увеличения номинальных размахов напряжений цикла для учета изгибающих моментов в фермах;

k_f — коэффициент концентрации напряжения;

N_R — расчетная долговечность, выраженная числом циклов при постоянном размахе напряжений цикла.

2 Основные требования и методы

(1) Элементы конструкций должны быть запроектированы с расчетом на такое сопротивление усталости, чтобы их эксплуатация была надежной с требуемой вероятностью в течение всей проектной долговечности.

Примечание —Предполагается, что сооружения, запроектированные с учетом усталостных воздействий по EN 1991 и расчетов на усталостную прочность в соответствии с настоящей частью, удовлетворяют этому требованию.

(2) Приложение А может быть применено для определения конкретной модели нагружения, если:

— модель усталостного нагружения отсутствует в EN 1991;

— требуется более реальная модель усталостного нагружения.

Примечание —Требования для определения конкретных моделей усталостного нагружения могут быть указаны в национальном приложении.

(3) Испытания на усталость могут проводиться:

— для определения сопротивления усталости элементов, не включенных в данную часть;

— для определения усталостной долговечности образцов с соответствующей или эквивалентной по повреждению усталостной нагрузкой.

(4)При проведении и оценке усталостных испытаний должен быть принят во внимание EN 1990 (см. также 7.1).

Примечание —Требования для определения сопротивления усталости с помощью испытаний могут быть указаны в национальном приложении.

(5) Методы для оценки сопротивления усталости, приведенные в данной части, основаны на проверке конструкции заданным требованиям по выносливости на усталостные воздействия; такая проверка возможна только при условии, что усталостные воздействия определяются параметрами сопротивлений усталости, содержащимися в данном стандарте.

(6)Усталостные воздействия определяются в соответствии с требованиями оценки сопротивления усталости. Они отличаются от воздействий для контроля предельного состояния по потере несущей способности и предельного состояния по пригодности к эксплуатации.

Примечание — Любые усталостные трещины, которые развиваются за время ожидаемого срока эксплуатационной службы, не обязательно означают наступление конца срока эксплуатационной службы. Трещины должны ремонтироваться с обязательным контролем качества исполнения для избежания более серьезных случаев повреждения.

3 Методы оценки

(1) Оценка сопротивления усталости должна производиться с применением:

— метода работоспособности с повреждениями;

— метода безопасного ресурса.

(2) Метод работоспособности с повреждениями должен гарантировать достоверность того, что конструкция будет удовлетворительно работать в течение ее проектной долговечности, при условии, что запланированные осмотр и режим обслуживания для обнаружения и исправления усталостных повреждений выполняются в течение срока проектной долговечности конструкции.

Примечания

1 Метод работоспособности с повреждениями может применяться, когда в момент усталостного разрушения возможно перераспределение усилий между составляющими элемента конструкции.

2 В национальном приложении могут содержаться предусмотренные программы контроля.

3 Конструкции, оцениваемые в данной части, считаются работоспособными с повреждениями, если материал конструкций выбран согласно EN 1993-1-10 и проводится их регулярное обслуживание.

(3) Метод безопасного ресурса должен обеспечивать достоверный уровень того, что конструкция будет удовлетворительно работать за время ее проектной долговечности без необходимости регулярных обследований в процессе эксплуатациина предмет усталостного повреждения. Метод безопасного ресурса должен применяться в случаях, когда образование локальной трещины в одной детали быстро приводит к разрушению элемента или всей конструкции.

(4) Для оценки усталости согласно настоящей части, требуемая надежность может быть достигнута корректировкой частного коэффициента безопасности для сопротивления усталости g _Mf, учитывающего последствия разрушения и принятые требования проекта.

(5) Сопротивление усталости определяется рассмотрением элемента конструкции в целом,
с учетом его металлургических факторов и геометрических параметров сечения. В подверженных усталости элементах, представленных в настоящей части, также указывается вероятное место зарождения трещины.

(6) Методы оценки сопротивления усталости, приведенные в настоящем техническом кодексе, определяются параметрами кривых сопротивления усталости для:

— стандартных элементов — соответствующими номинальными напряжениями;

— рекомендуемых сварных соединений — соответствующими локальными напряжениями.

(7) Требуемая надежность может быть получена следующими способами:

а) методом работоспособности с повреждениями:

— выбором элементов, материалов и уровней напряжения, так чтобы при образовании трещины
в результате были низкая скорость распространения трещины и большая критическая длина трещины;

— назначением нескольких программ нагружения;

— установкой деталей, останавливающих трещины;

— установкой деталей, легко контролируемых в процессе регулярных осмотров;

б) методом безопасного ресурса:

— выбором элементов и уровней напряжения, обеспечивающим усталостную долговечность, достаточную, чтобы получить значения b, равные таковым для проверок предельного состояния
в конце проектного времени эксплуатации.

Примечание — Национальное приложение может принимать другие методы оценки определения предельных состояний, а также назначать численные значения для g _Mf. Рекомендованные значения g _Mf приведены
в таблице 3.1.

Таблица 3.1 — Рекомендованные значения частных коэффициентов безопасности для сопротивления усталости

Метод оценки	Последствия разрушения
Малые последствия	Большие последствия
Работоспособности при повреж­дениях	1,00	1,15
Безопасного ресурса	1,15	1,35

4 Напряжения от усталостных воздействий

(1)Определение номинальных напряжений должно учитывать все присутствующие воздействия, включая влияние искривления, и должно проводиться на основе упругой работы элементов и соединений.

(2) Для решетчатых ферм, изготовленных из полых профилей, расчет может основываться
на упрощенной модели фермы с шарнирными узлами. При определении напряжений при узловой нагрузке на ферму, влияние моментов в связи с жестким соединением стержней в узлах учитывается при помощи коэффициентов k ₁ (см. таблицу 4.1 — для профилей круглого сечения, таблицу 4.2 — для профилей прямоугольного сечения).

Таблица 4.1 — Коэффициенты k ₁ для полых профилей круглого сечения при нагрузке в плоскости фермы

Тип соединения	Пояса	Стойки	Раскосы
Соединения с зазором	К-тип	1,5	1,0	1,3
N-тип/КТ-тип	1,5	1,8	1,4
Перекрывающиеся соединения	К-тип	1,5	1,0	1,2
N-тип/КТ-тип	1,5	1,65	1,25

Таблица 4.2 — Коэффициенты k ₁ для полых профилей прямоугольного сечения при нагрузке
в плоскости фермы

Тип соединения	Пояса	Стойки	Раскосы
Соединения с зазором	К-тип	1,5	1,0	1,5
N-тип/КТ-тип	1,5	2,2	1,6
Перекрывающиеся соединения	К-тип	1,5	1,0	1,3
N-тип/КТ-тип	1,5	2,0	1,4
Примечание — Для определения типов соединений см. EN 1993-1-8.

5 Определение напряжений

(1) Напряжения должны вычисляться для первой группы предельных состояний по пригодности
к эксплуатации.

(2) Поперечные сечения класса 4 оцениваются на усталостные нагрузки в соответствии
с EN 1993-1-5.

Примечания

1 См. руководство в EN 1993-2 – EN 1993-6.

2 Национальное приложение может давать ограничения сечениям класса 4.

(3) Номинальные напряжения должны вычисляться в месте предполагаемого усталостного повреждения. Эффекты, приводящие к концентрациям напряжений в элементах, отличные от включенных в таблицы 8.1 – 8.10, должны вычисляться с использованием коэффициента концентрации напряжения (SCF) в соответствии с 6.3 для получения измененного номинального напряжения.

(4) При использовании методов локального напряжения в элементах, относящихся к таблице В.1, напряжения должны вычисляться, как показано в 6.5.

(5) Напряжения, действующие в основном материале элементов, это:

— номинальные нормальные напряжения s;

— номинальные касательные напряжения t.

Примечание — Для учета суммарных номинальных напряжений см. 8(2).

(6) Напряжения, действующие в сварном шве (см. рисунок 5.1), это:

— нормальные напряжения s _wf поперек оси сварного шва:

;

— касательные напряжения t _wf вдоль оси сварного шва:

,

для которых должны производиться две отдельные проверки.

Примечание — Описанные выше расчеты отличаются от расчетов, которые применяются для предельного состояния углового сварного шва по потере несущей способности, приведенного в EN 1993-1-8.

Напряжения s _f Напряжения t _f

Рисунок 5.1 — Напряжения, действующие в угловых сварных швах

6 Определение размахов напряжений цикла

6.1 Общие положения

(1) Оценка усталости должна выполняться с использованием:

— номинальных размахов напряжений циклов для деталей, приведенных в таблицах 8.1 – 8.10;

— измененных номинальных размахов напряжений циклов для случая резкого изменения сечения вблизи места повреждения, которые не включены в таблицы 8.1 – 8.10;

— локальных размахов напряжений циклов, когда значительные градиенты напряжения возникают в околошовных зонах сварного швав соединениях, приведенных в таблице B.1.

Примечание — Национальное приложение может предоставлять информацию по поводу использования номинальных размахов напряжений циклов, измененных номинальных размахов напряжений циклов или локальных размахов напряжений циклов. Категории элементов для локальных размахов напряжений циклов см. в приложении В.

(2) Расчетное значение размаха напряжений цикла в усталостных расчетах принимается равным g _Ff Ds _{E ,2} на базе N_C = 2 × 10⁶ циклов.

6.2 Расчетное значение номинального размаха напряжений цикла

(1) Для расчета усталости должно использоваться расчетное значение размаха напряжений цикла g _Ff Ds _{E ,2} и g _Ff Dt _{E ,2}:

g _Ff Ds _{E ,2} = l₁ × l₂ × l _i ×... × l _n × Ds × (g _FfQ_k),

g _Ff Dt _{E ,2} = l₁ × l₂ × l _i ×... l _n × Dt × (g _FfQ_k), (6.1)

где Ds × (g _FfQ_k), Dt × (g _FfQ_k) — размах напряжений цикла, вызванный усталостными нагрузками, указанными в EN 1991;

l _i — эквивалентные коэффициенты повреждения, зависящие от спектров, как указано в соответствующем разделе EN 1993.

(2) При отсутствии соответствующих значений l _i проектное значение номинального размаха напряжения может быть определено в соответствии с требованиями, приведенными в приложении А.

Примечание — Национальное приложение может предоставлять информацию, дополняющую приложение А.

6.3 Расчетное значение измененного номинального размаха напряжений цикла

(1) Расчетное значение измененного номинального размаха напряжений цикла g _Ff × Ds _{E ,2} и g _Ff × Dt _{E ,2} должно определяться следующим образом:

g _Ff Ds_E,2 = k_f × l₁ × l₂ × l _i ×...×l _n × Ds × (g _Ff Q_k),

g _Ff Dt _{E ,2} = k_f × l₁ × l₂ × l _i ×...×l _n × Dt × (g _FfQ_k), (6.2)

где k_f — коэффициент концентрации напряжения, необходимый для учета увеличения локальных напряжений, обусловленного геометрией детали, не включенной в справочную кривую Ds _R - N.

Примечание — Значения k_f могут быть определены по справочникам или соответствующими расчетами
методом конечных элементов.

6.4 Расчетные значения размаха напряжений цикла для сварных соединений полых профилей

(1) Если не выполнялись более точные расчеты, расчетное значение измененного номинального напряжения должно определяться с использованием упрощенной модели по 4(2) следующим образом:

, (6.3)

где — расчетное значение размаха напряжений цикла, вычисленное для упрощенной модели фермы с шарнирными узлами;

k ₁ — повышающий коэффициент, определяется по таблицам 4.1 и 4.2.

6.5 Расчетное значение размаха напряжений цикла для максимального локального напряжения

(1) Расчетное значение локальногоразмаха напряжений цикла g _Ff × Ds _{E ,2} должно определяться следующим образом:

(6.4)

где k_f — коэффициент концентрации напряжения.

7 Предел выносливости

7.1 Общие положения

(1) Предел выносливости для номинальных размахов напряжений цикла представлен сериями кривых (logDs _R) - (log N) и кривых (logDt _R) - (log N) (S – N — кривые), которые соответствуют типовым категориям элементов. Каждая категория элементов обозначается числом, равным значению предела выносливости Ds _С и Dt _С, Н/мм², определенного на базе 2 млн. циклов нагружения.

(2) Для номинальных напряжений постоянной амплитуды пределы ограниченной выносливости могут быть получены следующим образом:

— , где m = 3 для N £ 5 × 10⁶, рисунок 7.1;

— , где m = 5 для N £ 10⁸, рисунок 7.2;

— Ds _D = (2/5)^1/3 Ds _C = 0,737 Ds _C — предел выносливости постоянной амплитуды, см. рисунок 7.1;

— Dt _L = (2/100)^1/5 Dt _C = 0,457 Dt _C — предел повреждаемости, см. рисунок 7.2.

(3) Для спектров номинальных напряжений с размахами напряжений цикла выше и ниже предела выносливости постоянной амплитуды Ds _D сопротивление усталости должно быть определено
по полным кривым сопротивления усталости следующим образом:

— , где m = 3 для N £ 5 × 10⁶;

— , где m = 5 для 5 × 10⁶ £ N £ 10 × 10⁸;

— Ds _L = (5/100)^1/5 Ds _D = 0,549Ds _D — предел повреждаемости, см. рисунок 7.1.

Примечания

1 При назначении соответствующей категории для конкретного элемента конструкции значение размаха напряжений Ds _C на базе N_C = 2 млн. циклов нагружения определялось на основании результатов испытания с 95 % обеспеченностью неразрушения и 75 % уровнем доверительной вероятности для log N, с учетом среднеквадратичного отклонения, размера образца и влияния остаточных напряжений. Число точек на графике (не меньшее 10) выбиралось из соображений статистического анализа, см. приложение D, EN 1990.

2 Национальное приложение может разрешать назначение категорий элементов по пределу выносливости для конкретного применения в случае, если оценка производится в соответствии с примечанием 1.

3 Данные испытаний для некоторых элементов точно не совпадают с кривыми сопротивления усталости на рисунке 7.1. Для гарантированного исключения некорректных значений такие элементы отмечены знаком «*» и размещаются на одну категорию элементов ниже, чем этого требует их предел выносливости на базе
2 × 10⁶ циклов. Дополнительная проверка может повысить уровень классификации таких элементов на одну категорию в случае, если предел выносливости постоянной амплитуды Ds _D определен как предел выносливости на базе 10⁷ циклов для m = 3 (рисунок 7.3).

Рисунок 7.1 — Кривые сопротивления усталости

для размаха нормальных напряжений цикла

Рисунок 7.2 — Кривые сопротивления усталости для размаха

касательных напряжений цикла

Рисунок 7.3 — Кривая сопротивления усталости для определения

альтернативного предела выносливости Ds _C

для деталей, классифицированных как Ds _C *

(4) Категории элементов по Ds _C и Dt _C для номинальных напряжений представлены в следующих таблицах:

таблица 8.1 — для листовых элементов и механических соединений узлов;

таблица 8.2 — для сварных составных сечений;

таблица 8.3 — для поперечных стыковых сварных швов;

таблица 8.4 — для приваренных деталей и ребер;

таблица 8.5 — для нагруженных сварных узлов;

таблица 8.6 — для полых профилей;

таблица 8.7 — для узловых соединений решетчатых ферм;

таблица 8.8 — для ортотропных плит — закрытых стрингеров;

таблица 8.9 — для ортотропных плит — открытых стрингеров;

таблица 8.10 — для узлов соединения верхней полки со стенкой балки.

(5) Категории предела выносливости Ds _C для локальных размахов напряжений приведены в приложении В.

Примечание — Национальное приложение может назначать предел выносливости Ds _C и Dt _C для элементов,
не охваченных таблицами 8.1 – 8.10 и приложением В.

7.2 Изменение предела выносливости

7.2.1 Элементы без сварки или cо сварными соединениями с полностью снятыми внутренними остаточными напряжениями

(1) В элементах без сварки или cо сварными соединениями с полностью снятыми внутренними остаточными напряжениями влияние среднего напряжения цикла на предел выносливости может быть учтено назначением уменьшенного эквивалентного размаха напряжений цикла Ds _{E ,2}, если часть цикла или весь цикл является сжимающим.

(2) Эквивалентный размах напряжений цикла может быть определен суммой растянутой части
и 60 % величины сжатой части размаха напряжений цикла, рисунок 7.4.

Рисунок 7.4 — Измененный размах напряжений цикла

для элементов без сварки или cо сварными соединениями

с полностью снятыми внутренними остаточными напряжениями

7.2.2 Влияние размеров

(1) Влияние размеров поперечного сечения, связанное с толщиной или другими конструктивными особенностями детали, необходимо учитывать, как указано в таблицах 8.1 – 8.10. В этом случае предел выносливости определяется как

Ds _{C ,red} = k_s × Ds _C. (7.1)

8 Расчет на выносливость

(1) Номинальные, измененные номинальные или локальные размахи напряжения цикла от многократно повторяющихся нагрузок y_l Q_k (см. EN 1990) не должны превышать:

— Ds £ 1,5 f_y — для размахов нормальных напряжений; (8.1)

— Dt £ 1,5 f_y /3^1/2 — для размахов касательных напряжений.

(2) Необходимо проверить, чтобы при усталостном нагружении:

и (8.2)

Примечание — Таблицы 8.1 – 8.9 требуют, чтобы для некоторых элементов размахи напряжений циклов были определены в главных напряжениях.

(3) Если не указано обратное в категориях элементов в таблицах 8.8 и 8.9, в случае совместного действия напряжений циклов Ds _{E ,2} и Dt _{E ,2} необходимо проверить, что:

(8.3)

(4) Когда нет данных для Ds _{E ,2} и Dt _{E ,2}, может использоваться форма проверки из приложения А.

Примечания

1 Приложение А предусматривает продольное направление размахов напряжений циклов. Данное представление может быть уточнено для размахов касательных напряжений циклов.

2 Национальное приложение может давать информацию об использовании приложения А.

Таблица 8.1 — Плоские элементы и механические соединения

Категория элементов	Элемент конструкции	Описание	Требования
	Примечание — Предел выносливости, соот­ветствующий 160 — максимальное значение. Никакие другие элементы не могут достигнуть лучшей выносливости при любом числе циклов	Прокатные и прессованные изделия 1) Пластины и листы 2) Прокатный профиль 3) Бесшовные полые профили прямо­угольной или круглой формы	Элементы 1) – 3) Острые края, поверхностные дефекты проката подлежат удалению шлифовкой и получению плавных переходов
		Обрезная толстолистовая сталь и листы газоплаз­менной резки 4) Машинная газоплазменная резка или обрезной мате­риал с последующей доводкой 5) Края материала с газоплазменной резкой с неглубокими регулярными бороздами или материал ручной газоплазменной резки с последующей доводкой для удаления всех неровностей. Машинная газоплазменная резка с качеством резки по EN 1090	4) Все видимые следы неровностей краев должны удаляться. Поверхности реза должны фрезероваться или шлифоваться, все заусе­ницы должны удаляться. Любые машинные царапины, например от операций фрезерования, могут быть только параллельными направлению действия напряжения Элементы 4) и 5) Острые углы должны устраняться шлифовкой (уклон £ 1/4) или оцениваться с учетом соответ­ствующих коэффициентов концентрации напря­жения Не допустим ремонт повторной сваркой
100 m = 5		6) и 7) Прокатные и прессованные изделия как в элементах 1), 2), 3)	Элементы 6) и 7) Dt вычисляется по формуле
Для элементов 1 – 5 из нержавеющей стали — необходимо использовать пониженную на одну ступень категорию.

Продолжение таблицы 8.1

Категория элементов	Элемент конструкции	Описание	Требования
		8) Симметричное соеди­нение с двойными накладками, с высокопрочными болтами с предварительным натяжением	8) Ds вычисляется по се­чению брутто	Для болтовых соединений (элементы 8) – 13)) в целом Расстояние от края элемента до центра болтового отверстия e 1 ³ 1,5 d     Расстояние до края e 2 > 1,5 d   Шаг болтов p 1 > 2,5 d   Шаг болтов p 2 > 2,5 d Обозначение по EN 1993-1-8, рисунок 3.1
8) Симметричное соеди­нение с двойны­ми накладками, инъекционными5) болтами с предварительным натяжением	8) Ds вычисляется по се­чению брутто
		9) Соеди­нение с двойными накладками, болты повышенной точности	9) Ds вычисляется по сечению нетто
9) Соеди­нение с двойными накладками, инъекционными болтами без предва­рительного натяжения	9) Ds вычисляется по сечению нетто
	10) Соединение с односторонними наклад­ками и высоко­прочными болтами с предва­рительным натяжением	10) Ds вычисляется по сечению брутто
10) Соединение с односторонними наклад­ка­ми и инъекционными болтами с предвари­тель­ным натяжением	10) Ds вычисляется по сечению брутто
	11) Элементы конструкций с отверстиями, нагруженные изгибающим моментом и про­дольным усилием	11) Ds вычисляется по сечению нетто
		12) Соединение с односторонними накладка­ми, с болтами повышенной точности 12) Соединение с односторонними накладками и инъекционными болтами без предваритель­ного натяжения	12) Ds вычисляется по сечению нетто

Окончание таблицы 8.1

Категория элементов	Элемент конструкции	Описание	Требования
		13) Соединение с односторонними нак­ ладками или симметричное соединение с двойными накладками, болтами нормаль­ной точности без предварительного натя­жения. Без изменения направления векто­ра усилия	13) Ds вычисляется по сечению нетто
	Влияние размеров для l > 30 мм:	14) Болты и стержни с нарезанной или нака­танной резьбой в напряженном состоянии. Для больших диаметров (анкерные болты) следует учитывать влияние размера при помощи ks	14) Ds рассчитывается по площади нетто и растя­гивающему усилию на болт. Должны учитываться изгиб и растяжение от рычажного эффекта и напряжения изгиба от других воздействий. Для болтов с предварительным натяжением может приниматься во внимание уменьшение размаха напряжений цикла
100 m = 5		Односрезные или двусрезные болты (резьба не в плоскости среза) 15): болты повышенной точности болты нормальной точности без измене­ния направления век­тора усилия (болты класса прочности 5.6, 8.8 или 10.9)	15) Dt вычисляется в площади брутто болта

Таблица 8.2 — Сварные составные сечения

Категория элементов	Элемент конструкции	Описание	Требования
		Непрерывные продольные сварные швы 1) Торцевые швы, выполненные автома­тической сваркой с обеих сторон 2) Автоматические угловые сварные швы. Торцы нахлесточных пластин подлежат проверке с использованием элемента 6) или 7) из таблицы 8.5	Элементы 1) и 2) Не допускаются дефекты в начале и конце шва, за исключением случаев, когда специалистом выполняются ремонт и контроль для проверки правильности ремонтных работ
		3) Угловой или торцевой шов, выполненный автоматической сваркой с обеих сторон, но содержащий дефекты в начале и конце шва 4) Стыковой шов, выполненный автома­тической сваркой только с одной стороны, с непрерывной подкладкой, но без дефек­тов в начале и конце шва	4) Когда элемент содержит дефекты в начале и конце шва, должна исполь­зоваться категория 100
		5) Угловой или торцевой шов, выполненный ручной сваркой 6) Односторонний торцевой шов, выпол­ненный ручной или автоматической сваркой, в частности для балок коробчатого сечения	5), 6) Необходима очень хорошая подгонка стыка между полкой и стенкой балки. Край стенки должен быть подготовлен таким образом, чтобы притупленная кромка обеспечивала постоянный провар корня шва без разрывов
		7) Отремонтированные угловые швы, выпол­ненные ручной или автоматической сваркой, или торцевые сварные швы для категорий 1) – 6)	7) Исправления шлифованием, выпол­ненные специалистом для удаления всех видимых дефектов, и соответ­ствующий контроль могут восстановить первона­чальную категорию
		8) Сварное соединение с прерывистым продольным угловым швом	Ds — нормальное напряжение в полке

Окончание таблицы 8.2

Категория элементов	Элемент конструкции	Описание	Требования
		9) Сварное соединение с торцевыми или угловыми швами и пересекающими швы отверстиями высотой не более 60 мм. Для пересекающих шов отверстий высотой более 60 мм см. элемент 1) в таблице 8.4	9) Ds — нормальное напряжение в полке
		10) Продольный стыковой сварной шов со снятыми усилениями с обеих сторон параллельно направлению действия нагрузки, 100 % неразрушающий контроль
	10) Без шлифовки с начальной и конечной сторон соединения
	10) Незаплавленные углубления в начале и конце сварного шва
		11) Автоматическая продольная шовная контактная сварка без дефектов в начале и конце шва в полых профилях	11) Отсутствие дефектов в области погрешностей, допускаемых EN 1090. Толщина стенки t £ 12,5 мм
	11) Автоматическая продольная шовная контактная сварка без дефектов в начале и конце шва в полых профилях	11) Толщина стенки t > 12,5 мм
	11) С дефектами в начале/конце шва
Для элементов 1 – 11 с полностью механизированной сваркой применяются катего­рии для автоматической сварки.

Таблица 8.3 — Поперечные стыковые сварные швы