Главная Случайная страница Контакты | Мы поможем в написании вашей работы! | ||
|
Регенерация тепла в ПСУ позволяет уменьшить необратимость процессов теплообмена в цикле на участке подогрева питательной воды.
При наличии двух источников тепла с температурами Т 1и Т 2в цикле Ренкина, осуществляемом во влажном паре, на участке подогрева питательной воды 3-4 (рис. 11.13) будет иметь место необратимый переход тепла при конечной разности температур от верхнего источника с температурой Т 1к рабочему телу с температурой Т.
Рис. 11.13
Если процесс расширения пара вести не по адиабате 1-2, а по политропе 1-2', эквивидистантной кривой 3-4 с отводом тепла, то, осуществляя при этом регенерацию тепла, то есть обратимый переход тепла с участка 1-2' на участок 3-4, получим обратимый обобщенный цикл Карно, кпд которого равен кпд наивыгоднейшего обратимого цикла Карно.
Подобный регенеративный цикл можно было бы приближенно осуществить по схеме, представленной на рис. 11.14, которая включает три ступени турбины ПТ-1, ПТ-II, ПТ-III и две ступени регенератора P-I и Р-II.
Рис. 11.14
Пар после первой ступени ПТ-I турбины поступает на первую ступень регенератора P-I, отдавая часть теплоты питательной воде, направляемой в во дяной экономайзер. После регенератора первой ступени пар поступает во вторую ступень турбины ПТ-II. Отработав на лопатках второй ступени турбины, пар направляется во вторую ступень регенератора Р-II, где отдает питательной воде еще одну часть теплоты. Затем пар поступает в третью ступень турбины и после нее - в конденсатор К.
Соответствующий этой схеме регенеративный цикл изображен на рис. 11.15. Рассмотрим процессы цикла: 1- a - адиабатное расширение пара на лопатках первой ступени турбины; а -b - изотермический отвод теплоты от пара к питательной воде в регенераторе первой ступени; b -с - адиабатное расширение пара на лопатках второй ступени турбины; с - d - изотермический отвод теплоты от пара во второй ступени регенератора; d - 2'- адиабатное расширение пара на лопатках третьей ступени турбины; 2' - 3 - конденсация пара в конденсаторе; 3-4 - подогрев питательной воды в регенераторах, водяном экономайзере и котле; 4-1- превращение воды в пар в котле ПК.
Рис. 11.15
С увеличением числа ступеней турбины и регенератора ломаная линия labcd 2'будет приближаться к прямой линии, эквидистантной линии 3-4, а в целом цикл будет приближаться к обобщенному термодинамическому циклу Карно. Однако на практике из-за конструктивных и эксплуатационных трудностей подобная схема регенерации не применяется. В частности, влажность пара (1 – х 2) в точке 2' при такой схеме оказалась бы недопустимо высокой.
Регенеративный цикл, широко применяемый в ПСУ, осуществляется путем последовательного отвода из турбины части пара для регенеративного подогрева питательной воды. При таком способе состояние оставшегося основного потока пара в турбине остается таким же, как и в цикле без регенерации.
Различают две основные схемы регенеративного подогрева:
1. Смешивающая (содержит в качестве регенераторов подогреватели
смешивающего типа).
2. Каскадная (содержит поверхностные подогреватели).
Простейшая смешивающая схема регенеративного подогрева питательной воды с двумя отборами пара из турбины и соответствующий ей цикл в is- диаграмме выглядят следующим образом (рис. 11.16, 11.17). Участок m - n -2 изображен условно, т.к. здесь расширяется не весь поступивший в турбину пар.
Работа цикла l равна работе 1 кг пара при полном его расширении за минусом недовыработанной работы g 1и g 2кг пара, ушедшего в отборы:
.
Рис. 11.16
Количество подведенного в цикле тепла , где - энтальпия, соответствующая температуре конца регенеративного подогрева t рег.
Термический кпд регенеративного цикла
.
Удельный расход пара (кг) на 1 МДж (одну техническую единицу работы)
.
Рис. 11.17
Сравнение этого выражения с выражением для удельного расхода пара в цикле Ренкина без регенерации
показывает, что удельный расход пара в регенеративном цикле выше, чем в
цикле Ренкина.
В то же время удельный расход теплоты на выработку 1 кг пара (кДж/кг)
в регенеративном цикле оказывается меньшим, чем в цикле Ренкина без регенерации
,
где l ц' - температура питательной воды после ее подогрева в регенераторах.
Термический кпд цикла Ренкина с регенерацией определяется по формуле
, ,
где - полезная работа цикла с регенерацией.
Ввиду того, что часть пара, проходящего через турбину, направляется на подогрев питательной воды и не участвует в выработке полезной работы на лопатках турбины, полезная работа в цикле Ренкина с регенерацией будет меньше полезной работы обычного цикла Ренкина (при одинаковых начальных и конечных параметрах)
.
Однако расчеты показывают, что уменьшение расхода теплоты оказывается большим, чем уменьшение полезной работы и поэтому
.
Увеличение кпд цикла Ренкина с регенерацией происходит за счет увеличения средней температуры подвода теплоты при одинаковой конечной температуре отвода теплоты.
Таким образом, применение регенеративного подогрева питательной воды приводит к следующему:
1.Увеличивается кпд ПСУ на 10-12 % и тем в большей степени, чем выше давление пара.
2.Уменьшается количество пара, проходящего через последние ступени турбины, а, следовательно, уменьшаются и их габариты.
3.Уменьшается поверхность нагрева водяных экономайзеров. При этом, чтобы не снизить кпд котельной установки, теплоту уходящих газов стремятся максимально использовать для подогрева воздуха, поступающего в парогенератор, в воздушных подогревателях.
В заключение следует отметить, что введение регенерации может быть выгодным лишь до определенной температуры подогреваемой в регенераторах питательной воды, превышение которой приводит к необходимости отбирать для этих целей из турбины пар более высоких параметров. В этом случае может возникнуть ситуация, когда уменьшение полезной работы на лопатках турбины окажется большим, чем уменьшение количества теплоты, затрачиваемой на выработку 1 кг пара, а удельный расход теплоты на единицу работы из-за увеличения удельного расхода пара будет возрастать. В связи с чем выгода, получаемая от применения регенерации, будет уменьшаться и при определенных условиях может оказаться равной нулю. Поэтому для каждой тепловой электрической станции существует определенная температура питательной воды, подогреваемой в регенераторах, которая дает максимальную прибавку кпд.
Термический кпд цикла Ренкина составляет 30-40%. Это означает, что 70-60% теплоты, затрачиваемой на получение пара, отдается холодному источнику теплоты (теплота q 2).
Кроме чисто термодинамических потерь в паросиловой установке имеется потери, связанные с работой оборудования (котлоагрегат, трубопроводы, турбогенератор и проч.). Его кпд составляет 90-98%.
Низкий кпд паросиловой установки объясняется малой экономичностью основного процесса преобразования теплоты в работу в цикле Ренкина. Это связано в первую очередь с тем, что в парогенераторе теплообмен протекает при большой конечной разности температур между горячими газами и рабочим телом (пар). Именно здесь в результате необратимого теплообмена происходит наибольшие потери работоспособности (эксергии) теплоты.
§ 11.8. БИНАРНЫЕ (ДВОЙНЫЕ) ЦИКЛЫ
В бинарных циклах в качестве рабочих используются два тела вместо одного. Применение двух рабочих тел обосновывается тем, что пар воды как рабочее тело вместе с положительными имеет и отрицательные свойства, которые наиболее проявляются в области высоких температур.
Для выяснения причин плохого использования верхнего температурного предела в паросиловых установках рассмотрим цикл Ренкина 123451 в Ts- координатах (рис. 11.18), который протекает в интервале температур Т 1 -Т 2. Работа l ц 1 кг пара в цикле численно равна площади 123451. В цикле Карно 1234'1 для того же перепада температур работа определяется площадью 123 1, которая значительно больше, чем площадь 123451. Степень приближения цикла Ренкина к циклу Карно характеризуется коэффициентом заполняемости
.
Рис. 11.18
Чем больше kз, тем выше термодинамическое совершенство цикла. Применение бинарных циклов позволяет существенно увеличить k з.
Недостатки водяного пара как рабочего тела заключаются в том, что вода при сравнительно невысокой критической температуре (t кВ 374,15 °С) имеет высокое критическое давление (22,115 МПа). В связи с чем для повышения кпд цикла Ренкина приходится повышать начальную температуру пара, которая в сочетании с высоким давлением неблагоприятно влияет на материал оборудования тепловой станции.
Если бы удалось найти рабочее тело с более высокой критической температурой, чем у воды, при достаточно низком критическим давлении, то кпд цикла Ренкина можно было бы повысить. В то же время это рабочее тело должно иметь низкую температуру насыщения при низких давлениях, близкую к температуре охлаждающей воды. Кроме того, жидкость должна иметь малую теплоемкость, а перегретый пар жидкости - большую теплоемкость.
В природе до сих пор не найдено рабочего тела с такими свойствами. Например, вода удовлетворяет лишь одному из этих свойств - температура насыщения при малых давлениях (при давлениях вакуума в конденсаторе) достаточно мала и незначительно отличается от температуры охлаждающей воды. В связи с чем теплообмен в конденсаторе протекает при небольшой разности температур между паром и охлаждающей водой.
Для того чтобы приблизиться к тем условиям протекания процессов в ПСУ, которые должны выполняться при использовании рабочего тела с перечисленными выше положительными свойствами, был создан цикл с двумя рабочими телами. В таком цикле одно из рабочих тел имеет высокую критическую температуру при достаточно низком давлении насыщения. Оно используется в цикле, реализуемом в области высоких температур. Второе рабочее тело должно иметь низкую температуру насыщения, сопоставимую с температурой окружающей среды при давлениях вакуума (давление в конденсаторе).
В качестве первого рабочего тела используется ртуть. В области низких температур в качестве рабочего тела используется вода.
Рис. 11.19
Принципиальная схема ртутно-водяной бинарной установки представлена на рис. 11.19. На рисунке введены следующие обозначения: РК - ртутный котел; ПП - пароперегреватель водяного пара; РТ - ртутная турбина; КИ -конденсатор-испаритель; ПТ - паровая турбина; КВП - конденсатор водяного пара; HI, H2 - насосы ртутный и водяной соответственно.
Цикл бинарной установки в Ts -координатах представлена на рис. 11.20.
Рис. 11.20
Рис. 11.21
Рассмотрим процессы цикла: 1-2 - адиабатный процесс расширения водяного пара на лопатках паровой турбины; 2-3 - конденсация пара в конденсаторе водяного пара; 3-4 - процесс сжатия воды в насосе Н2 и подогрев воды до температуры кипения в конденсаторе ртутного пара; 4-5 - кипение воды в конденсаторе-испарителе; 5-1 - перегрев водяного пара в пароперегревателе ПП от теплоты уходящих из ртутного котла газов.
Выше был рассмотрен пароводяной цикл. Рассмотрим ртутный цикл 6789. Процесс 6-7 - адиабатное расширение ртутного пара на лопатках ртутной турбины; 7-8 - конденсация пара в конденсаторе-испарителе; 8-9 - сжатие жидкой ртути в насосе H1 и подогрев ее до температуры кипения в ртутном котле; 9-6 - парообразование в ртутном котле.
Так как энтальпия ртутного пара значительно меньше энтальпии водяного пара, то за одинаковые отрезки времени через конденсатор-испаритель должно пройти водяного пара в 10-12 раз меньше, чем ртутного. В связи с чем, на Ts -диаграмме цикл 123451 выполнен для 1 кг водяного пара, а цикл 6789 для М кг ртутного пара
Вводится понятие кратности циркуляции ртути т, которая равна отношению массы ртути к массе воды в цикле. Она может быть найдена также из теплового баланса конденсатора-испарителя
.
Термический кпд бинарного цикла находится по формуле
,
где L p- работа М кг ртутного пара; l в - работа 1 кг водяного пара; Q 1- количество теплоты, подведенной в ртутном котле.
Термический кпд бинарного цикла достигает 0,8-0,85 от значения кпд цикла Карно, работающего в тех же температурных пределах.
Для повышения кпд бинарной установки можно применять регенеративный подогрев питательной воды. Термический кпд бинарного цикла при t 6=500° С и t 2=30° С составляет ηt =0,57.
Дата публикования: 2015-01-23; Прочитано: 1459 | Нарушение авторского права страницы | Мы поможем в написании вашей работы!