Методика расчета сварных соединений с угловыми швами при действии продольной и поперечной сил на срез (условный) по двум сечениям

На долю угловых швов приходится около 90% выполняемых свароч­ных работ. Хотя прочность угловых швов несколько меньше прочности стыковых, они не требуют разделки коомок и, как следствие, менее тру­доемки.

Расчетная длина углового сварного шва должна быть не менее 4kfH не менее 40 мм. Для флангового шва расчетная длина должна быть не более 85pfk_f(pf— см. п. 21.4.2), за исключением швов, в которых усилие дей­ствует на всем протяжении шва.

В зависимости от ориентации углового шва относительно линии дей­ствия внешнего усилия швы могут быть лобовыми или фланговыми (рис. 25.4). Лобовые угловые швы при работе на срез обладают большей прочностью, чем фланговые, на 15—25 %. Однако эта особенность в нор­мах не учитывается, и значения расчетного сопротивления углового свар­ного шва ^установлены применительно к фланговым швам.

Расчет сварных соединений с угловыми швами при действии продоль­ных или поперечных сил делают на срез по двум сечениям (рис. 25.8):

по металлу шва (сечение 1)

и по металлу границы сплавления (сечение 2)

где kf — катет шва; l_w — расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм; β_f и β_z — коэффициенты, зависящие от вида сварки, диаметра сварочной проволоки, катета шва и предела текучести стали (табл. 25.3) — при сварке стальных элементов с пределом текуче­сти R_уп> 580 МПа, β_f = 0,7 и β_z =1; γ_ωf и γ_ωz — коэффициенты условий работы шва, равные 1, кроме климатических районов с наружными тем­пературами ниже -40°С, где γ_ωf =0,85 для металла шва с нормативным сопротивлением R_ωun =410 МПа и γ_ωz =0,85 — для всех сталей; γ_c — коэффициент условий работы; R_ωf — расчетное сопротивление металла шва (принимается по табл. 56 [20]) и R_ωz — расчетное сопротивление зоны сплавления (принимается равным 0,45 R_un).