Главная Случайная страница Контакты | Мы поможем в написании вашей работы! | ||
|
ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
4.25 Расчет по прочности элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой N, следует выполнять по формуле
. (4.4)
Здесь и в пп. 4.26 – 4.32 m – коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 4.15.
ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
4.26 Расчет по прочности элементов, изгибаемых в одной из главных плоскостей, следует выполнять по формуле
(4.5)
где æ – коэффициент, учитывающий ограниченное развитие пластических деформаций в сечении и определяемый по формулам (4.6) и (4.7) при условии выполнения требований п. 4.32;
Wn – здесь и далее в расчетах по прочности минимальный момент сопротивления сечения нетто, определяемый с учетом эффективной ширины пояса bef.
При одновременном действии в сечении момента М и поперечной силы Q коэффициент æ следует определять по формулам:
при t m £ 0,25 Rs
æ = æ1; (4.6)
при 0,25 Rs < t m £ Rs
æ = æ1 при 0 ≤ æ ≤ æ1, (4.7)
где æ1 – коэффициент, принимаемый у двутавровых, коробчатых и тавровых сечений – по таблице 4.16, для кольцевых сечений – 1,15, для прямоугольных сплошных и Н-образных – 1,25;
– среднее касательное напряжение в стенке балки,
– для коробчатых сечений;
– для двутавровых сечений;
здесь Qu – предельная поперечная сила, определяемая по формуле
Qu = æ2 (4.8)
причем æ2 принимается по формуле (4.27).
Таблица 4.16
Аf, min Aw | Значения коэффициента æ1, при отношении площадей (Af,min + Aw)/A, равном | ||||||||||
0,01 | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | |
1,243 | 1,248 | 1,253 | 1,258 | 1,264 | 1,269 | 1,274 | 1.279 | 1,283 | 1,267 | 1,243 | |
0,1 | 1,187 | 1,191 | 1,195 | 1,199 | 1,202 | 1,206 | 1,209 | 1,212 | 1,214 | 1,160 | — |
0,2 | 1,152 | 1,155 | 1,158 | 1,162 | 1,165 | 1,168 | 1,170 | 1,172 | 1,150 | — | — |
0,3 | 1,128 | 1,131 | 1,133 | 1,136 | 1,139 | 1,142 | 1,144 | 1,145 | 1,097 | — | — |
0,4 | 1,110 | 1,113 | 1,115 | 1,118 | 1,120 | 1,123 | 1,125 | 1,126 | 1,069 | — | — |
0,5 | 1,097 | 1,099 | 1,102 | 1,104 | 1,106 | 1,109 | 1,110 | 1,106 | 1,061 | — | — |
0,6 | 1,087 | 1,089 | 1,091 | 1,093 | 1,095 | 1,097 | 1,099 | 1,079 | — | — | — |
0,7 | 1,078 | 1,080 | 1,082 | 1,084 | 1,086 | 1,088 | 1,090 | 1,055 | — | — | — |
0,8 | 1,071 | 1,073 | 1,075 | 1,077 | 1,079 | 1,081 | 1,082 | 1,044 | — | ~ | — |
0,9 | 1,065 | 1,067 | 1,069 | 1,071 | 1,073 | 1,074 | 1,076 | 1,036 | — | — | — |
1,0 | 1,060 | 1,062 | 1,064 | 1,066 | 1,067 | 1,069 | 1,071 | 1,031 | — | — | — |
2,0 | 1,035 | 1,036 | 1,037 | 1,038 | 1,039 | 1,040 | 1,019 | — | — | — | — |
3,0 | 1,024 | 1,025 | 1,026 | 1,027 | 1,028 | 1,029 | 1,017 | — | — | — | — |
4,0 | 1,019 | 1,019 | 1,020 | 1,021 | 1,021 | 1,022 | 1,015 | — | — | — | — |
5,0 | 1,015 | 1,015 | 1,016 | 1,017 | 1,018 | 1,018 | — | — | — | — | — |
П р и м е ч а н и я 1 Для коробчатых сечений площадь Aw следует принимать равной сумме площадей стенок. 2 Для таврового сечения площадь Af,min = 0. |
Эффективную ширину пояса bef при вычислении Wn следует определять по формуле
bef = Sn bi, (4.9)
где n – коэффициент приведения неравномерно распределенных напряжений на ширине участков пояса bi к условным равномерно распределенным напряжениям по всей эффективной ширине пояса bef, принимаемый по таблице 4.17;
bi – ширина участка пояса, заключенная в рассматриваемом сечении между двумя точками с максимальными напряжениями bmax (тогда bi = b) или между такой точкой и краем пояса bi = bk), при этом должны выполняться условия b 0,04 l и bk ³ 0,02 l (в противном случае n = 1);
l – длина пролета разрезной балки или расстояние между точками нулевых моментов в неразрезной балке.
Таблица 4.17
σmin /σmax | Коэффициент n | σmin /σmax | Коэффициент n |
1,0 | 0,25 | 0,65 | |
0,7 | 0,20 | 0,60 | |
0,5 | 0,85 | 0,10 | 0,52 |
0,33 | 0,72 | 0,43 | |
В таблице обозначено: s max, s min – максимальное и минимальное напряжения на данном участке пояса шириной bi, определяемые расчетом пространственной конструкции в упругой стадии. П р и м е ч а н и е – При наличии вырезов в ортотропных плитах для пропуска тела пилона, обрывов плиты в отсеках многосекционного коробчатого сечения, при других нарушениях регулярности конструкции, а также в сечениях, где приложены сосредоточенные силы, значения коэффициента n следует определять по расчету. |
4.27 Расчет по прочности элементов, изгибаемых в двух главных плоскостях, следует выполнять:
с двутавровыми и коробчатыми сечениями с двумя осями симметрии – по формуле
(4.10)
с сечениями других типов – по формуле
(4.11)
где æ х, æ у – коэффициенты, определяемые по формулам (4.6) и (4.7) как независимые величины для случаев изгиба относительно осей х и у;
y х, y у – коэффициенты, определяемые:
для двутавровых сечений с двумя осями симметрии – по формулам:
(4.12, 4.13)
для коробчатых сечений с двумя осями симметрии – по формулам:
(4.14, 4.15)
где
(4.16, 4.17)
ЭЛЕМЕНТЫ, ПОДВЕРЖЕННЫЕ ДЕЙСТВИЮ ОСЕВОЙ СИЛЫ С ИЗГИБОМ
4.28 Расчет по прочности внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых, внецентренно растянутых и растянуто-изгибаемых элементов при изгибе в одной из главных плоскостей следует выполнять по формуле
(4.18)
где М – приведенный изгибающий момент;
y – коэффициент;
æ – коэффициент, определяемый по формулам (4.6) и (4.7).
Приведенный изгибающий момент М при гибкости элементов l > 60 для сечений, находящихся в пределах двух средних четвертей длины шарнирно-опертого стержня и всей длины стержня, защемленного по концам, следует определять по формуле
, (4.19)
где М 1 – момент, действующий в проверяемом сечении;
N – продольная сила, действующая в проверяемом сечении со своим знаком ("плюс" – растяжение);
Nе – эйлерова критическая сила в плоскости действия момента, вычисленная для соответствующих закреплений стержня;
при l £ 60 допускается принимать М = М 1.
Коэффициент y следует определять:
для элементов двутаврового, коробчатого и таврового сечений с одной осью симметрии по таблице 4.18 – в случае, если напряжения в меньшем поясе (с площадью Аf,min) от момента и продольной силы одинаковых знаков, и по таблице 4.19 – в случае, если напряжения в меньшем поясе от момента и продольной силы разных знаков;
для элементов сплошного прямоугольного и Н-образного сечений – по формуле
; (4.20)
для элементов кольцевого сечения – по формуле
, (4.21)
где .
Для других сечений, а также при других закреплениях концов элементов расчет по прочности следует производить по формуле
(4.22)
В формулах (4.20) – (4.22) обозначения те же, что и в формуле (4.18).
4.29 Расчет по прочности внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых, внецентренно растянутых и растянуто-изгибаемых элементов при изгибе в двух главных плоскостях следует выполнять:
для элементов двутаврового, коробчатого и таврового сечений с одной осью симметрии, а также для элементов сплошного прямоугольного и кольцевого сечений – по формуле
(4.23)
где (4.24)
Мх, Му – приведенные изгибающие моменты по п. 4.28;
y, æ х, æ у – коэффициенты, принимаемые по п. 4.28 и п. 4.26, причем
для других сечений, а также при других закреплениях концов элементов расчет по прочности следует производить по формуле
(4.25)
В основных случаях, когда приведенных данных для определения æ х и æ у недостаточно, расчет на прочность производят по формуле (4.25), принимая æ х = æ у = 1.
4.30 Значения касательных напряжений t в сечениях стенки изгибаемых элементов при М = Мх = Му = 0 должны удовлетворять условию
(4.26)
где æ2 = 1,25 – 0,25 t min,ef / t max,ef; (4.27)
t min,ef, t max,ef – значения минимального и максимального касательных напряжений в сечении стенки, вычисленные в предположении упругой работы.
При наличии ослабления стенки отверстиями болтовых соединений вместо t в формулу (4.26) следует подставлять значение
, (4.28)
здесь а – шаг болтов; d – диаметр отверстий.
4.31 Для стенок балок, рассчитываемых в пп. 4.26 – 4.29, должно выполняться условие:
, (4.29)
где s х – нормальные (положительные при сжатии) напряжения в проверяемой точке (х, у) срединной плоскости стенки, параллельные оси балки;
s у – такие же напряжения, перпендикулярные оси балки, определяемые согласно приложению Х;
g¢ – коэффициент, равный 1,15 при s х = 0 и 1,10 при s у ¹ 0;
t ху – касательное напряжение в проверяемой точке стенки балки.
4.32 Элементы, воспринимающие усилия разных знаков, после проверки прочности с учетом допущения развития ограниченных пластических формаций (æ > 1) должны быть проверены также по формуле
, (4.30)
где s min, s max – соответственно расчетные максимальные и минимальные (со своими знаками) нормальные напряжения в проверяемой точке, вычисленные в предположении упругой работы материала;
t1, t2 – касательные напряжения в проверяемой точке (с учетом их знаков), вычисленные соответственно от тех же нагрузок, что s min и s max.
При невыполнении указанного условия расчет по прочности следует выполнить на наибольшие усилия для упругой стадии работы.
Дата публикования: 2015-09-17; Прочитано: 385 | Нарушение авторского права страницы | Мы поможем в написании вашей работы!