Расчет и проектирование свайного фундамента

Этот расчет сводится к следующему:

- выбирают тип ростверка и глубину заложения его подошвы;

- определяют тип свай (форма сечения, способ заделки в ростверк);

- находят несущую способность и расчетную нагрузку, допускаемую на сваю;

- определяют необходимое число свай в фундаменте, размещают их в плане и конструируют ростверк;

- выполняют проверки свайного фундамента на действие вертикальных и горизонтальных нагрузок;

- рассчитывают осадку свайного фундамента (при необходимости).

Основным нормативным документом при работу над этим разделом служит СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты /10/ и «Пособие…» к нему (на момент написания Руководства не выпущено).

При проектировании стремятся достигнуть наиболее рационального и экономичного решения. Например, во всех случаях нижние концы свай следует заглублять в более прочный и относительно менее сжимаемый слой грунта, т.к. почти всегда экономически более выгодным оказывается фундамент с меньшим число более длинных свай, чем фундамент с большим числом коротких.

В курсовом проекте в учебных целях следует рассмотреть устройство свайного фундамента из забивных призматических свай с низким ростверком. Длина и сечение свай, расположение их в плане могут варьироваться с целью поиска оптимального решения.

Возможность применения в данных грунтовых условиях свай других типов (буронабивные, буро-опускные, рациональной формы и т.п.) представляет предмет УИРС и согласовывается с руководителем проекта.

4.4.1. Выбор глубины заложения ростверка и длины свай.

Глубина заложения подошвы ростверка выбирается в зависимости от конструктивного решения подземной части здания (наличие подвалов, приямков и т.п.) и проекта планировки территории (срезкой или подсыпкой).

Высота подколонной части ростверка должна быть достаточной для заделки железобетонных колонн или анкерных болтов при металлическом каркасе (см. рис. 4.9). В пучинистых грунтах необходимо предусмотреть мероприятия, предотвращающие негативное влияние сил морозного пучения на свайный ростверк:

- заглублением подошвы ниже расчетной глубины промерзания грунта (см. п.4.2.1.);

- в слабо- и среднепучинистых грунтах при заложении ростверка в слое сезонного промерзания под ростверком предусматривается устройство подсыпки из крупнозернистого песка или шлака толщиной 30 см (см. рис.4.9), а в сильно- и чрезмернопучинистых – незаполняемого воздушного зазора не менее 20 см.

Для дальнейших расчетов принимают наибольшую из необходимых глубин заложения ростверка. При определении несущей способности свай по сопротивлению грунта основания и осадки свайного фундамента толщина подсыпки или воздушного зазора под подошвой ростверка исключается из расчетной длины висячей сваи.

Длина сваи выбирается таким образом, чтобы были прорезаны слабые слои грунтов. Нижние концы свай следует заглублять (h₃ на рис.4.9) не менее, чем:

- 0,5 м – в малосжимаемые крупнообломочные, гравелистые, крупные и средней крупности песчаные грунты, а также глинистые при J_L ≤ 0,1;

- 1,0 м – в прочные песчаные грунты плотные и средней плотности и глинистые грунты при 0,1 < J_L ≤ 0,6.

Заделывать концы сваи в глинистые грунты, характеризуемые показателем текучести J_L > 0,6, и песчаные рыхлые грунты не рекомендуется. Эти грунты следует прорезать сваями. С целью исключения возможности продавливания несущего слоя под нижним концом сваи его мощность должна быть не менее 5,0d (d – сторона или диаметр свай).

Глубину заделки сваи в ростверк рекомендуется предварительно принять h₁ = 5 см, что соответствует шарнирному закреплению головы сваи в ростверке. Если при дальнейшем расчете выявится необходимость жесткого сопряжения сваи и ростверка, назначают h₁ ≥ d.

Длина l_св= h₁ + h₂ + h₃ (см. рис.4.9) является минимальной необходимой. Окончательная длина сваи принимается равной ближайшему стандартному размеру (см. ГОСТ 19804, 1/6 – 79/83; или приложение 1 к настоящему пособию) с округлением в сторону большего размера. Сечение свай принимается минимальным для принятой длины.

4.4.2. Определяют несущую способность одиночной сваи F_d по условиям сопротивления грунта основания:

для свай-стоек по п.4.1., для висячих свай по п.4.2. СНиП /10/. При этом необходимо составить в масштабе расчетную схему с наложением инженерно-геологического разреза (см. рис.4.10). По п.3.10 СНиП /10/ вычисляется расчетная нагрузка

, допускаемая на сваю по сопротивлению грунта основания.

Определяется расчетное сопротивление на сжатие по материалу сваи. Для этого сваю рассматривают как центрально сжатый стержень (рис.4.11), жестко защемленный в грунте, в сечении, расположенном от подошвы ростверка на расстоянии

. (4.13.)

L₀ - длина участка сваи, м, от подошвы ростверка до уровня поверхности грунта (при низком ростверке L₀ = 0);

α_Е - коэффициент деформации, 1/м, определяемый по формуле (11) рекомендуемого приложения 1 к СНиП /10/.

Несущая способность по материалу железобетонной сваи определяется по формуле

, (4.14.)

где φ – коэффициент продольного изгиба, вычисляемый по формуле (21) СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции (в курсовом проекте при низком ростверке допускается принимать φ = 1);

γ_с – коэффициент условий работы, принимаемый равным 0,85 для свай сечением менее (30×30) см и γ_с = 1 для свай большего сечения;

γ_св – коэффициент условий работы бетона, принимаемый γ_св = 1 для всех видов свай, кроме буронабивных;

γ_св = 0,7 – 1,0 – для буронабивных свай а зависимости от способа их устройства (принимается в соответствии с п.3.8 СНиП /10/);

R_в – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, зависящее от его класса и принимаемое по таблице 13 СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции»:

В15 R_в = 8,5 МПа; В20 R_в = 11,5 МПа; В25 R_в = 14,5 МПа; В30 R_в = 15,5 МПа;

А и А_а – площадь поперечного сечения соответственно сваи и арматуры;

R_s – расчетное сопротивление смятию арматуры, принимаемое по таблице 22 СНиП 2.03.01-84.: А-I R_s = 225 МПа; А-II R_s = 220 МПа; А-III R_s = 355МПа.

Сечение свай необходимо подбирать таким образом, чтобы расчетные нагрузки, допускаемые на сваю по сопротивлению грунта основания, и несущая способность по материалу сваи примерно равны, т.е. F_v ≈ F_dm, а коэффициент использования прочности материала сваи и грунтов основания . К дальнейшему расчету принимается меньшее из указанных сопротивлений. Для облегчения подбора рекомендуется воспользоваться ориентировочными данными из таблицы 8.11 /15/.

4.4.3. Требуемое количество свай в фундаменте в первом приближении определяется по формуле

(4.15.)

где N_I^надз – расчетная вертикальная нагрузка на обрез фундамента для расчета по первой группе предельных состояний (γ_f ≈ 1,2);

d – глубина заложения подошвы ростверка от поверхности планировки;

γ_mt ≈ 20 кН/м³ – среднее значение удельного веса бетона ростверка и грунта на его уступах;

a – минимальное расстояние между сваями в плоскости их нижних концов, принимаемое в соответствии с п.7.9 СНиП /10/;

k = 1,2 – коэффициент, косвенно учитывающий влияние на сваю момента и горизонтальной нагрузки.

Размещают сваи в плане и конструируют ростверк. Размеры плитной части и подколонника, в целях унификации опалубки, следует принять как для фундамента на естественном основании (см./5;8;15;/). Возможное размещение свай в плане показано на рис.4.12. Максимальное расстояние между осями свай – 6d. Остальные конструктивные требования показаны на рис.4.12.

4.4.4. Расчет свайного фундамента по первой и второй группам предельных состояний заключается в определении расчетных усилий и перемещений одиночной сваи, расчета свайного фундамента как условного массивного.

Расчетную нагрузку на сваю определяют, рассматривая фундамент как рамную конструкцию, воспринимающую вертикальные нагрузки и изгибающие моменты от горизонтальных нагрузок, действующих в разных плоскостях, например, в плоскости и из плоскости рамы здания, по п.3.11 /10/. При этом учитывается собственный вес свай, ростверка и грунта на его уступах. Для наиболее нагруженных свай в ростверке расчетную нагрузку допускается повышать в промышленных и гражданских зданиях на 20%, т.е. в соответствии с п.3.10 СНиП /10/

N_max ≤ 1,2 F_d/γ_k; N_min > 0 (4.16.)

При невыполнении хотя бы одного из условий 4.16. следует увеличить количество свай или глубину их погружения и повторить расчеты в соответствии с п.4.32 и 4.33. Уменьшение неравномерности загружения свай в кусте может быть достигнуто смещением оси фундамента с оси колонны (см. п.4.2.3.), либо неравномерным размещением свай.

В случае совместного действия на фундамент вертикальных нагрузок, моментов и горизонтальных сил выполняется расчет свай по деформациям по рекомендуемому приложению 1 к СНиП /10/.

При этом в курсовом проекте достаточно определить расчетные значения горизонтального перемещения головы сваи U_р и угол ее поворота ψ_р и проверить их допустимость из условия перемещения верха ростверка, вычисляемого по формуле

ψ₀ × d_ф, (4.17.)

где d_ф – высота ростверка, т.е. расстояние от его подошвы до обреза.

Предельные значения горизонтального перемещения головы сваи и угла ее поворота ψ_u устанавливаются в задании на проектирование в зависимости от сложности здания или сооружения. Величина предельно допустимого горизонтального смещения обреза фундамента S_u для большинства промышленных и гражданских зданий не должна превышать 1 см. Если полученное значение S_в > S_u, следует увеличить количество свай или ввести в фундамент наклонные сваи.

В случае применения висячих свай производится расчет осадки условного фундамента в соответствии с требованиями п.6.1. СНиП /10/ как фундамента на естественном основании (см. п.4.2.2. и 4.2.3.) с учетом требований п.2.56 СНиП /9/.

4.4.5. Выполняется проверка на продавливание плиты ростверка угловой сваей в соответствии с п.3.42 СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции» (см. пример к настоящему параграфу).

На этом этапе заканчивается конструктивный расчет свайного фундамента.

Пример 4. Запроектировать свайный фундамент под колонну промышленного здания при нагрузках и инженерно-геологических условиях примеров №1 и №2.

Решение. Назначаем глубину заложения ростверка с учетом указаний п.4.4.1.

Расчетная глубина промерзания от поверхности планировки d_f = 2,44 м, супесь является среднепучинистым грунтом (см. пример №2). Низ ростверка необходимо располагать ниже глубины d_f, либо устраивать подсыпку из крупнозернистого песка толщиной 30 см. По конструктивным соображениям обрез ростверка должен быть на отметке -0,70 (0,55 м от поверхности планировки), высота 1,78 м по условиям заделки анкерных болтов, т.е. d_min = 1,78 + 0,55 = 2,33 м. Принимаем глубину заложения ростверка из условия недопущения морозного пучения d = 2,5 м (абс. отметка 74,55).

В качестве несущего слоя висячей сваи принимаем песок средней крупности и плотности. Необходимая длина сваи должна быть не менее l_св (рис.4.13.)

l_св = h₁ + h₂ + h₃ = 0,05 + 7,15 + 2,8 = 10 м.

Заделка сваи в ростверк 5 см, т.е. соединение шарнирное. По каталогу (см. приложение 1) принимаем железобетонную призматическую сваю С-10-30 (серии 1-011-6) длиной 10 м, сечением (0,3 ×0,3) м. Класс бетона сваи В20; арматура 4ǿ14 А-II; объем бетона 0,91 м³, масса сваи 2,28т.

Определяем несущую способность одиночной сваи по сопротивлению грунта основания по формуле (8) СНиП /10/:

,

Расчетную схему см. рис.4.13.

По таблице 1 /10/ для песков средней крупности и плотности при z = 10,4 м расчетное сопротивление под нижним концом забивных свай R = 4112 кПа. Для определения f_i каждую литологическую разновидность грунта расчленяем на слои мощностью l_i ≤ 2 м и устанавливаем среднюю глубину расположения z_i слоя от уровня природного рельефа. По таблице 2 /10/, интерполируя в необходимых случаях, получим:

для супесей J_L = 0,74 z₁ = 2,025 м f₁ = 4,2 кПа

- “ – “ – “ – “ – “- “ - z₂ = 3,6 м f₂ = 8,2 кПа

- “ – “ – “ – “ – “- “ - z₃ = 5,6 м f₃ = 9,2 кПа

для суглинка J_L = 0,4 z₄ = 7,6 м f₄ = 31,8 кПа

для песка средней

крупности z₅ = 9,6 м f₅ = 64,4 кПа

- “ – “ – “ – “ – “- “ - z₆ =11,0 м f₆ = 66,4 кПа.

Площадь опирания сваи на грунт А = 0,3 ×0,3 = 0,09 м², периметр U = 0,3 × 4 = 1,2 м. По таблице 3 СНиП /10/ для свай сплошного сечения, погружаемых забивкой молотом, коэффициенты условий работы: γ_CR = γ_cf =1; γ_с = 1;

В соответствии с п.3.10 расчетная нагрузка, допускаемая на сваю,

.

Несущая способность по материалу сваи в соответствии с формулой (4.14.)

= 1188 кН.

Коэффициент использования прочности материала сваи и грунтов основания

Определяем требуемое количество свай по формуле 4.15.

Здесь N_I^надз = N_II^надз × 1,2 = 3119 × 1,2 = 3743 кН.

Принимаем 10 свай. Конструируем ростверк (рис.4.14.): размер подколонника, как и для фундамента на естественном основании – 2,1×1,2×1,5 м; размещаем сваи в плане на расстоянии а ≥ 3d = 0,9 м (см. п.4.4.3. и рис.4.12). Назначаем размеры подошвы ростверка (3,2×2,4) м, т.е. кратно 0,3 м. Высота плитной части 0,45 м (кратно 0,15 м).

Вычисляем собственный вес ростверка и грунта на его уступах.

Объем ростверка: V_р = 3,3×2,4×0,45 + 2,1×1,2×(1,5+0,55) = 8,73 м³.

Объем грунта: V_гр = 3,3×2,4×2,5 – 8,73 = 11,07 м³.

Вес ростверка и грунта: G_рII + G_грII = 8,73×25 + 11,07×20,5×0,95 = 433,8 кН.

Все действующие усилия приводим к центру тяжести подошвы ростверка:

3119 + 433,8 = 3553 кН;

= 90,6 кН;

743,9 + 90,6 × 1,95 = 920,6 кНм.

Расчетные усилия для расчета по первой группе предельных состояний равны:

= 3553 × 1,2 = 4264 кН;

= 920,0 × 1,2 = 1105 кНм;

= 90,6 × 1,2 = 109 кН.

По формуле (3) СНиП /10/ определяем фактические расчетные нагрузки на крайние сваи

N_max = 426,4 + 126,7 = 553 кН < 1,2 F_v = 611 кН;

N_min = 426,4 - 126,7 = 299,7 кН > 0;

Условия 4.16. соблюдены

Определяем расчетные значения горизонтальных перемещений и угол поворота головы сваи ψ_р при действии поперечной силы и момента в плоскости рамы здания по рекомендуемому приложению 1 к СНиП /10/. В связи с тем, что ростверк низкий, сваи погружены в относительно прочные и плотные грунты на глубину более 10d, зоны предельного равновесия (пластической) в верхней части грунта, окружающей сваю, не образуется.

Поэтому выполняется одностадийный расчет свай по п.12 приложения 1 к СНиП /10/:

- поперечная сила Н и изгибающий момент М, действующие на голову сваи в уровне подошвы ростверка, определяется от горизонтальных нагрузок при

γ_f = 1 и допущении равномерного распределения между всеми сваями

- так как ростверк низкий, принимаем Н = Н₀; М = М₀; U_р = U₀; ψ_р = ψ₀.

Определяем члены уравнений (30) и (31) п.12 /10/:

Коэффициент деформации по формуле (11) приложения 1 к СНиП /10/

где Е – модуль упругости бетона, принимаемый по таблице 18 СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции»;

- момент инерции поперечного сечения.

k = 3150 кН/м⁴ – коэффициент пропорциональности, принятый для грунта, расположенного на глубине от подошвы ростверка;

l_k = 3,5d + 1,5 = 3,5 × 0,3 + 1,5 = 2,55 м,

т.е. супеси пластичной, по таблице 1 приложения к СНиП /10/;

γ_с = 3 – коэффициент условий работы по п.1 приложения 1 к СНиП /10/;

b_р = 1,5d + 0,5 м = 1,5 × 0,3 + 0,5 = 0,95 м по п.4 приложения 1 к СНиП /10/.

Приведенная длина сваи по формуле (7) приложения 1 к СНиП /10/

По формулам (32, 33, 34) приложения 1 к СНиП /10/ определяем горизонтальное перемещение сечения от действия силы Н = 1, приложенной в уровне поверхности грунта:

где А₀, В₀, С₀ – коэффициенты, принимаемые по таблице 5 приложения 1 к СНиП /10/.

По формулам (30) и (31) приложения 1 к СНиП /10/ определяем горизонтальное смещение и угол поворота свай в уровне подошвы ростверка

U_p = U₀ = H₀ × ε_нн + М₀ × ε_нм = 9,06 × 0,000483 + 92,1 × 0,000231 = 0,025 м;

Ψ_p = Ψ₀ = H₀ × ε_мн + М₀ × ε_мм = 9,06 × 0,000231 + 92,1 × 0,00018 = 0,019 рад.

Условие (4.17) ограничения горизонтального смещения обреза ростверка не выполняется, т.к. U_p =2,5 см > 1 см.

Переходим на жесткое сопряжение головы сваи с ростверком, заделывая сваю в ростверк на глубину d = 30 см, тогда поворот головы сваи невозможен Ψ₀ = 0, и на голову сваи со стороны заделки передается момент, определяемый по формуле (40) приложения 1 к СНиП /10/

Горизонтальное перемещение головы сваи по формуле (30) приложения 1 к СНиП /10/ будет иметь вид:

U_p = U₀ = H₀ × ε_нн + М_f × ε_нм = 9,06 × 0,000483 - 11,63 × 0,000231 = 0,0017 м = 0,17 см.

Здесь знак «минус» означает, что при горизонтальной силе Н, направленной слева направо, момент M_f направлен против часовой стрелки.

Горизонтальное смещение обреза ростверка по формуле (4.17)

S_b = U_p + d Ψ_p = 0,17 см < 1 см.

Условие ограничения горизонтального смещения и угла поворота сваи выполняется.

Выполняем расчет осадки свайного фундамента как условного массивного (см. § 6 СНиП /10/). Расчетная схема представлена на рис.4.14.

Размеры свайного поля по наружному обводу:

В = 2 × 0,9 + 0,3 = 2,1 м; L = 2 ×,9 + 2 × 0,45 + 0,3 = 3,0 м.

Размеры площади условного фундамента (см. рис.4.13):

Площадь условного фундамента:

А_усл = l_усл × b_усл = 5,3 ×4,4 = 23,31 м².

Объем грунта в общем объему условного фундамента:

V_гр = А_усл × d_усл – V_св – V_рост = 23,32 × 12,2 – 0,873 ×10 – 8,73 = 267 м³.

Средневзвешенное значение удельного веса грунта в пределах условного фундамента до отметки -12,30 м с учетом взвешивающего действия воды:

Вес грунта в объему условного фундамента:

G_грII = V_гр × = 267 × 11,8 = 3151 кН.

Вес ростверка: G_рII = 8,73 × 25 = 218 кН.

Вес свай: G_свII = 0,873 × 10 × 25 = 218 кН.

Определяем давление на грунт основания в плоскости подошвы условного фундамента. Расчетные нагрузки, приведенные к центру тяжести подошвы фундамента:

3119 + 218 +218+3151 = 6706 кН;

743,9 + 90,6 × 1,95 = 911,6 кНм.

Расчетное сопротивление грунта в основании условного фундамента (песок среднезернистый φ_II = 36^о) определяем по формуле (7) СНиП /9/:

Условия (4.8-4.10) соблюдены. В основании условного фундамента залегают пески средней крупности и плотности, характеризующиеся коэффициентом пористости е = 0,60 < 0,65, поэтому согласно п.2.56 СНиП /9/, расчет осадки условного фундамента можно не выполнять, т.к. грунтовые условия площадки и сооружение удовлетворяют перечню, приведенному в таблице 6 СНиП /9/.

Проверяем толщину нижней плиты ростверка на продавливание угловой сваей по п.3.42 СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции».

Условие расчета:

F ≤ αR_btU_mh_o, (4.18.)

где F – продавливающая сила;

α – коэффициент, принимаемый дл тяжелого бетона, равны 1,0;

R_bt – сопротивление бетона осевому растяжению, принимаемый по табл. 13 СНиП 2.03.01-84; для бетона ростверка класса В15 R_bt = 0,75 МПа;

h_o – рабочая высота сечения (см. рис.4.15.)

h_o = 45 – 5 = 40 см;

U_m – среднеарифметическое значение периметра верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании в пределах рабочей высоты сечения.

В рассматриваемом примере при угле наклона боковых граней пирамиды продавливания α > 45^о (рисю4.14.)

Правая часть уравнения 4.18:

1 × 750 × 7,2 × 0,4 = 2160 кН.

Продавливающая сила F для внецентренно нагруженных ростверков определяется как сумма

F = 2∑N_i (4.19.)

где N_i – сумма реакций всех свай, расположенных с одной стороны от оси колонны, в наиболее нагруженной части ростверка за пределами пирамиды продавливания за вычетом реакций свай. Расположенных в зоне продавливания с той же стороны от колонны. Реакция свай определяется только от нагрузок, действующих в уровне обреза ростверка. Тогда для свай 2, 3, 7, 9, 10 (см. рис.4.14):

F = 2886 кН > αR_btU_mh_o = 2160 кН.

Условие расчета на продавливание не выполняется, ростверк может быть продавлен сваями. Увеличиваем высоту сечения плитной части до 600 мм, тогда:

αR_btU_mh_o = 1 × 750 × 7,2 × 0,55 = 2970 кН > F = 2886 кН.

Расчет ростверка на продавливание удовлетворен. Конструктивный расчет свайного фундамента окончен.

4.4.6. Выбор механизма для погружения и определение проектного отказа сваи:

Методика выбора механизмов для погружения свай и необходимые справочные данные содержатся в литературе /13, 15, 16/.

Для принятого типа свай необходимо выбрать молот или вибропогружатель, определить проектный отказ висячих свай. Сваи-стойки погружаются до заданной глубины. Эти сведения приводятся в примечании к графической части проекта.

Применение того или иного способа погружения свай зависит от вида грунтов. Так, ударный метод пригоден при любых грунтах, но наиболее эффективен при относительно плотных и маловлажных глинистых и песчаных грунтах. Вибропогружение эффективно при наличии рыхлых песчаных и водонасыщенных супесчаных грунтов; вибровдавливание в лидерные скважины рекомендуется при погружении в мягкопластичные, текучепластичные и текучие суглинки и глины. Молот подбирается, исходя из расчетной нагрузки, допускаемой на сваю F_v, по минимальной энергии удара и коэффициенту применимости по п.8.8 /13/ (см. п.8.5.2. /15/). В первом приближении выбрать дизель-молот или молот одиночного действия можно по отношению массы его ударной части к массе сваи, которое для свай длиной до 12 м должно быть не менее 1, 5 при плотных грунтах, 1,25 – при грунтах средней плотности и 1 – при слабых водонасыщенных грунтах.

Тип вибропогружателя побирается, исходя из расчетной несущей способности сваи F_d и отношения K_o/G_b (где K_o – статический момент дебалансов; G_b – суммарная масса сваи, наголовника и вибропогружателя) – см. п.8.23 /13/.

Проектный отказ S_a, м (величина осадки сваи от одного удара молота в конце забивки или при работе вибропогружателя в течении 1 минуты) определяется по формуле Н.М. Герсеванова (см. п.5.7 СНиП /10/):

где А – площадь поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), м²;

Е_d – расчетная энергия удара молота, кДж, принимаемая по таблице 12 СНиП /10/или расчетная энергия вибропогружателя – по таблице 13 /10/;

n – коэффициент, принимаемый по таблице 10 СНиП /10/ в зависимости от материала сваи, кН/м²;

γ_g – коэффициент надежности по грунту, принимаемый в курсовом проекте, равным 1,4;

М – коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным 1, а при вибропогружении свай по таблице 11 СНиП /10/ в зависимости от вида грунта под их нижним концом;

m₁ – масса молота или вибропогружателя, т;

m₂ – масса сваи и наголовника, т;

m₃ – масса подбабка (при вибропогружении свай m₃ = 0), т;

ε – коэффициент восстановления удара, принимаемый при забивке железобетонных свай ε² = 0,2, а при вибропогружении ε² = 0.

Если проектный отказ сваи S_a < 0,002 м, то в проекте следует предусмотреть для погружения свай применение молота с большей энергией удара, при котором S_a ≥ 0,002 м.

Пример 5: Подобрать дизель-молот и определить проектный отказ при несущей способности свай и грунтовых условиях примера № 4.

Решение: Свая прорезывает супесь пластичную, суглинок тугопластичный и погружается в песок средней крупности и плотности водонасыщенный. Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю, F_v = 509 кН. В первом приближении принимаем, что масса ударной части дизель-молота должна быть равна массе сваи, т.е. 2,25 т.

Определяем необходимую минимальную энергию удара по формуле (18) /13/ (см. формулу 8.21 /16/):

Е = 1,75аF_v = 1,75 × 25 × 509 = 22268 Дж = 22,3 кДж.

Подбираем трубчатый дизель-молот с воздушным охлаждением С-839 (технические данные см. таблицу 8.31 /16/).

Расчетное значение энергии удара по формуле (19) /13/:

Е_d = 0,9G_n^/h_m = 0,9 × 18 × 2,8 = 45,4 кДж,

здесь G_n^/ - вес ударной части молота, кН;

h_m – фактическая высота падения ударной части молота, м.

Проверяем условие (19) /13/ (см. формулу 8.22 /16/)

здесь G_b – суммарный вес сваи и наголовника (принимаем массу наголовника m₃ = 0,1m сваи).

По коэффициенту применимости молот подходит.

Определяем проектный отказ по формуле 4.20.

При использовании молота с меньшей массой ударной части, например, С-995 проектный отказ S_a = 4 мм.

Пример 6: Для сваи С-6-30 (см. приложение1) при глубине заложения ростверка и инженерно-геологических условиях примера № 5 подобрать вибропогружатель и определить проектный отказ.

Решение: Свая сечением (30 × 30) см, длиной 6 м, массой 1,38 т, несущая способность по сопротивлению грунта основания F_d = 270 кН (определена по формуле (8) СНиП /10/. По формуле (21) /13/ вычисляем необходимую вынуждающую силу вибропогружателя:

Р_b = 1,4 F_d – 3G_b/k_δ = 1,4 × 270 – 3 × 37,2/5,37 = 357 кН,

где G_b = 13,8 + 1,4 + 22 = 37,2 кН – вес вибросистемы, включающей сваю, наголовник и вибропогружатель;

коэффициент снижения бокового сопротивления грунта во время погружения, принимаемый по таблицеп.8.23 /13/ с учетом примечаний к ней.

По величине необходимой возмущающей силы Р_b = 357 кН подбираем вибропогружатель ВП-3М массой 7,5 т, с возмущающей силой 442 кН и статическим моментом дебалансов K_o = 26300 кНсм.

Проверяем условие (22) /13/:

K_o = 26300 кНсм > G_b × А_о = 90,2 × 1,1 = 99,2 кНсм,

здесь А_о = 1,1 см - амплитуда колебаний при отсутствии сопротивлений, принимаемая по таблице 53 /13/ (табл.8.34 /16/).

Проектный отказ по формуле (4.20) равен:

4.5 Технико – экономическое сравнение и выбор основного варианта фундаментов.

Выполняется упрощенным методом по показателям сметно-расчетной стоимости работ, необходимых для возведения фундамента. По каждому варианту подсчитывается объем основных работ с изображением необходимых эскизов котлованов, погружения шпунта, свай, водопонижения и т.п. Рекомендуемая форма подсчета представлена в таблице 4.6 (см. пример 7).

Сметная стоимость рассчитывается по формуле:

где С_b – сметные прямые затраты по работам, выполняемым на строительной площадке;

С₃ – стоимость материалов, изделий и полуфабрикатов (отпускная цена промышленности), определяемая по действующим прейскурантам оптовых цен (например № 0,6-0,8 – на сборные железобетонные изделия; № 0,6-14 – на бетонную смесь, арматурные изделия и т.п.);

Н_р – накладные расходы, принимаемые в курсовом проекте в размере 16,5% от сметных прямых затрат;

k_т – поправочный коэффициент, учитывающий территориальный район строительства, принимаемый в курсовом проекте равным 1,13 – для земляных работ и монтажа сборных железобетонных конструкций; 1,05 – устройство монолитных железобетонных конструкций и свайных работ;

k_ma – коэффициент, учитывающий расход материалов, изделий, полуфабрикатов на конструктивный элемент; 1,02 и 1,06 – коэффициенты, учитывающие соответственно заготовительно – складские расходы и плановые накопления.

В приложении представлены показатели затрат на некоторые виды работ. В показателях трудоемкости учтены затраты труда на производство строительно – монтажных работ, разгрузку материалов и конструкций, а также на обслуживание строительных машин.

Стоимость сборных бетонных и железобетонных изделий, бетонной смеси и арматуры принята в соответствии с оптовыми ценами, введенными с 1.01.82 г., с учетом норм расхода материала на конструктивных элемент, т.е. в поз. 7 таблицы приложения 3 представлено произведение С₃ × k_ma.

Расчет сметной себестоимости и трудозатрат по вариантам рекомендуется вести в табличной форме (см. таблицу 4.7 к примеру № 7).

Экономические показатели по сравниваемым вариантам и расхождения между ними представляются в форме таблицы (см. таблицу 4.8 к примеру № 7). За 100% принимаются показатели варианта с меньшей стоимостью. В примечаниях к графической части проекта приводятся основные физико-механические характеристики грунта основания и требования к производству работ наиболее экономичного варианта.

Пример 7: Провести технико-экономическое сравнение вариантов фундамента под колонну каркаса промышленного здания, расчет которых рассматривался в примерах №№ 2, 3, 4.

Расчеты ведем в табличной форме (см. табл. 4.6; 4.7; 4,8).

Расчетной единицей является один фундамент.

Технико-экономическое сравнение показывает, что:

- первый вариант обладает минимальной сметной себестоимостью и трудоемкостью, в то же время здесь самый большой объем монолитного бетона;

- при втором варианте – минимальный объем бетонных работ, но максимальный объем земляных работ и трудоемкость; сметная себестоимость на 55% выше, чем в варианте №1;

- вариант №3 – минимальный объем работ, объем монолитного бетона составляет 66,7% от варианта №1, однако объем сборного железобетона примерно равен объему монолитного, поэтому сметная себестоимость этого варианта самая высокая (243%), трудоемкость устройства фундамента на 39% выше, чем в первом варианте (здесь не учтен прошлый труд на изготовление свай).

К дальнейшей разработке принимаем вариант фундамента на естественном основании.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СМЕТНОЙ СЕБЕСТОИМОСТИ И ТРУДОЗАТРАТ^*

Таблица 4.7

Номер расценок	Вид работ	Ед. измерения	Кол-во	Стоимость, руб	Затраты труда, ч-дн
Прямые затраты на един.	Материалов на един.	всего	На един.	Всего
Сb×kт	C3× kma
Вариант №1
1-82	Разработка грунта II группы в котлованах экскаватором обратная лопата в отвал	м3	1,10	14 - 12	-	17 - 55	-	1,08	1,19
1-325	То же с перемещением на расстояние до 1 км	м3	0,19	22 - 04	-	4 - 73	-	1,57	0,30
12-3	Устройство монолитных фундаментов под колонны каркаса	м3	13,5	6 - 02	15 - 81	85 - 33	213 - 44	0,549	7,41
ц.г. п.729	Водопонижение с помощью иглофильтров	м3		0 - 84	-	23 - 80	-	0,08	2,08
1-438	Обратная засыпка пазух грунтом II группы	м3	0,012	2 - 14	-	0 - 03	-	0,08	0,001
Итого	131 – 44	213 – 44		10 - 98
Прочие работы и трудозатраты (5% основных)	6 – 57	10 – 67		0,55
Итого стоимость и трудозатраты на основные работы первого варианта	138 - 01	224 - 11		11,53
Накладные расходы (16,5% от прямых затрат) Сметная себестоимость (по формуле 4.21)	22 - 77	-		-

*В целях сокращения объема руководства показаны расчеты только для первого варианта, остальные выполняются аналогично.

ТЕХНИКО – ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ СРАВНИВАЕМЫХ ВАРИАНТОВ

Таблица 4.8

№ П/П	Вариант фундаментов	Сметная себестоимость	Затраты труда	Объем земляных работ	Объем бетонных работ
руб.	%	чел. дн.	%	м3	%	м3	%
	Вариант №1 – фундамент на естественном основании			11,5				13,5
	Вариант №2 – искусственное основание в виде песчаной подушки			20,5			131,8		59,2
	Вариант №3 – фундамент из забивных железобетонных свай			16,0			60,5	9/9,1	66,7

4.6 Проектирование оснований и фундаментов по принятому варианту.

Рассчитываются фундаменты принятого варианта по другим осям здания, отличающиеся нагрузками и условиями размещения (например, под этажерку, вблизи технологического приямка и т.п.).

4.6.1 Глубина заложения фундаментов под внутренние ряды колонн и стены отапливаемых зданий не зависит от глубины промерзания. Расчет их выполняется по аналогии с расчетом фундаментов по крайним осям.

В свайном варианте определяется только количество принятых свай, и они размещаются в ростверке; глубина заделки свай и размеры ступеней ростверка принимаются в соответствии с предыдущим расчетом без проверки на продавливание.

Площадь фундаментов опор этажерки и фахверковых колонн на естественном основании проверяется только по R_о.

Размеры фундаментов угловых колонн принимаются по основному варианту, их конструкция должна обеспечить размещение фундаментных балок с учетом смещения от разбивочных осей здания.

4.6.2 Фундаменты вблизи приямка или подвала отличаются глубиной заложения, определяемой таким образом, чтобы выполнялось условие п.2.33 СНиП /9/.

При невыполнении этого условия заглубление фундамента достигается устройством подбетонки под рядовой фундамент, либо принимается типовой фундамент большей высоты (см. рис.4.16).

Пример 8:

Рассчитать фундамент под этажерку из стальных двутавров № 30а.

Колонны крепятся к фундаментам четырьмя анкерными болтами d = 20 мм, заделываемыми в бетон на глубину 700 мм. Нагрузка на перекрытие этажерки q = 20 кПа (см. табл.1.1), учитывают и собственный вес ее конструкций. Шаг колонн этажерки 6 м. Инженерно – геологические условия примера №1, конструктивная схема здания, как и в примере №2.

Решение: Грузовая площадь этажерки 6 × 6 = 36 м². Величина нормативной нагрузки на колонну:

Геометрические размеры сечения колонны: h = 300 мм, b = 145 мм.

Обрез фундамента колонн этажерки принимаем на отметке -0,2 м.

По условиям заделки анкерных болтов высота фундамента d_ф ≥ 700 + 100 = 800 мм. Глубина заложения фундаментов внутренних колонн не зависит от глубины промерзания, следовательно, принимаем отметку заложения фундамента только в зависимости от его высоты. Минимальная высота фундаментов серии 1.412 d_ф = 1,5 м, принимаем отметку заложения подошвы фундамента под этажерку │1,5 + 0,2│ = (-1,7) м.

Требуемая площадь фундамента по формуле (4.3):

Принимаем фундамент ФА 37-42 /8/ с размерами подошвы (2,7 × 1,8) м высотой 1,5 м.

Среднее давление по подошве фундамента:

Проверяем условие п.2.33 СНиП /9/ (см. рис.4.15)

здесь 1,2 – осредненное значение коэффициента надежности по нагрузке для расчета по первой группе предельных состояний.

Устойчивость фундаментов этажерки обеспечена.

4.6.3 Стены технологического приямка и подвалов рассчитываются с учетом положения уровня подземных вод на боковое давление грунта и воды по схеме плоской задачи.

Кроме того, проверяется устойчивость приямка против всплытия, днище приямка и пол подвала рассчитываются на давление воды, либо на нагрузку от веса оборудования (в курсовом проекте при заложении приямка или подвала выше УПВ).

Вследствие того, что обратная засыпка выполняется грунтом нарушенной структуры, равнодействующие активного давления грунта и воды (см. эпюры на рис 4.16) на 1 м длины определяются без учета сил сцепления по формулам:

где γ_f – коэффициент надежности по нагрузке q_n;

γ_sw = 1,1 – коэффициент надежности, учитывающий возможность местного подъема УПВ;

d_b – глубина заложения приямка или подвала от уровня планировки;

h_w –высота столба воды над полом приямка или подвала (при высоком уровне подземных вод в период инженерной подготовки территории должно быть выполнено водопонижение из условия установления УПВ на глубине h_w ≥ 1 м от пола первого этажа);

- средневзвешенное значение удельного веса грунта, взятое на верхней границе доверительного интервала при α = 0,95, вычисляемое по формуле:

где – средневзвешенное значение нормативных величин удельного веса грунта;

– средневзвешенное значение удельного веса грунта для расчета по первой группе предельных состояний.

Толщина стен приямка ил стен подвала b_ст определяются по изгибающему моменту:

и поперечной силе:

используя приближенные формулы для определения рабочей высоты сечения h_o:

и проверки выполнения условия расчета на поперечную силу:

В формулах (4.28 -4.29) R_b и R_bt – расчетные сопротивления бетона класса В15, В20 соответственно осевому сжатию и растяжению, принимаемые по таблице 13 СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции»; γ_b3 = 0,85 – коэффициент условий работы бетона; b = 1 м – ширина сечения.

Толщина стенки приямка (подвала):

где а – толщина защитного слоя бетона, принимаемая для конструкций, работающих в водонасыщенном грунте, не менее 3,5 см.

В то же время должно выполняться условие:

От давления воды днище приямка (пола подвала) рассчитывается на равномерно распределенную нагрузку:

где γ_fw= 1,1; γ_f = 0,9 – коэффициенты надежности от давления соответственно воды и бетона;

γ_бет ≈ 25 кН/м³ – удельный вес бетона;

h_δ – толщина днища, принимаемая в первом приближении равной 0,2-0,4 м.

Полоса днища шириной 1 м рассчитывается на изгиб от момента:

где b_n – ширина приямка а свету;

b_cm – определяется по формуле 4.30.

При заложении подвала (приямка) выше УПВ днище подвала (приямка) рассчитывается на изгибающий момент, определяемый уравнением (4.29) от условного реактивного давления q_усл = 25 кН/м².

Устойчивость приямка на всплывание в условиях строительства обеспечивается, если выполняется условие:

где γ_fw = 1,1; γ_f = 0,9; γ_n = 1,2 – коэффициент надежности по назначению сооружения;

А_о – площадь днища приямка;

G – собственный вес стен и днища.

Если условие (4.34) не выполняется, необходимо разработать конструктивные мероприятия по предотвращению всплытия (например, увеличение толщины стен и днища, анкеровка путем соединения стен приямка с полом здания, выпуск консолей днища, вовлекающих в работу окружающий грунт и т.п.).

Пример 9: Рассчитать технологический приямок по варианту задания 0 (см. табл. 1.1). Глубина пола приямка h_пр = 4,0 м, уровень подземных вод принять по литологическому разрезу II-II (см. рис.4.3а), абсолютная отметка пола здания 77, 20 (см. пример 1), класс бетона В15.

Решение: Абсолютная отметка днища приямка соответствует 77,20 – 4,00 = 73,20 м. Задаваясь толщиной днища h_δ = 200 мм, находим глубину заложения приямка от уровня планировки:

d_b = 77,05 – 73,00 = 4,05 м.

Высота столба воды (по литологическому разрезу по рис.4.3а):

h_w = 75,50 – 73,00 = 2,5 м.

Средневзвешенное значение нормативных величин удельного веса грунта:

Средневзвешенное значение удельного веса для расчета по первой группе предельных состояний:

Средневзвешенное значение удельного веса грунта, взятое на верхней границе доверительного интервала при α = 0,95 по формуле (4.25):

Равнодействующие активного давления грунта Е₁, боковой пригрузки Е₂ и воды Е₃ по формулам (4.22-4.24) (см. эпюры на рис.4.16) на 1 м длины приямка:

Максимальный изгибающий момент в уровне днища приямка по формуле (4.26):

Поперечная сила по формуле (4.27):

Определяем расчетную высоту сечения по формуле (4.28):

и проверяем условие (4.29):

Условие (4.29) выполняется, следовательно, расчет на действие поперечной силы производить не требуется. Принимаем толщину защитного слоя а = 4 см, тогда толщина стенки приямка 30 см (по формуле 4.30) удовлетворяет условию 4.31:

Окончательно принимаем b_cm = 30 см.

По формуле (4.32) определяем равномерно распределенную нагрузку на днище приямка от давления воды:

Максимальный изгибающий момент от этого давления по формуле (4.33):

Расчетная высота сечения днища по приближенной формуле (4.28):

Принятая толщина днища h_δ = 20 см > h_o + а = 18 см и удовлетворяет условию:

Оставляем h_δ = 20 см.

Проверяем устойчивость приямка против всплытия по условию 4.34:

- площадь днища А_о = 1 × 4,6 = 4,6 м²,

- собственный вес стены и днища

G = 4,6 × 0,2 × 25 + 4,5 × 0,3 × 1,0 × 25 × 2 = 90,5 кН;

Условие (4.34) не выполняется, т.к. усилие от давления воды 126,5 кН > 67,9 кН собственного веса приямка.

Для предотвращения всплывания выпустим с каждой стороны из днища приямка консоли длиной по 50 см. Тогда вес консолей и грунта, пригружающего консоли с каждой стороны, составит:

G_доп = (0,5 × 0,2 × 1× 25 + 15 × 4,05 × 0,5 ×1,0) × 2 = 65,8 кН

дополнительная сила от давления воды на днище:

0,5 × 1× 10 × 2,5 × 2 = 25 кН.

Левая и правая части неравенства (4.34):

Условие 4.34 по-прежнему не выполняется. Необходимо предусмотреть дополнительную анкеровку приямка, например, к полу цеха с усилием в анкере не менее 37 кН на 1 пог. м приямка. Другой путь увеличить толщину стен и днища.

4.7 Оценка агрессивности подземных вод и разработка рекомендаций по антикоррозийной защите фундаментов.

В соответствии со СНиП 2.03.11-85 «Защита строительных конструкций от коррозии» /17/ вода – среда по степени воздействия на конструкции из бетона и железобетона подразделяется на агрессивную, среднеагрессивную, слабоагрессивную и неагрессивную.

В бетонах различают коррозионные процессы трех основных видов, характеризующиеся:

I – выщелачиванием растворимых компонентов;

II – образованием растворимых соединений ил продуктов, не обладающих вяжущими свойствами, в результате обменных реакций между компонентами цементного камня и жидкой агрессивной средой;

III – образованием и накоплением в бетоне малорастворимых солей, увеличивающихся в объеме при переходе в твердую фазу.

Оценка агрессивности подземных вод и разработка способов антикоррозийной защиты подземной части здания выполняется для принятого в проекте основного варианта фундаментов. Исходные данные и методические указания этой части проекта:

- химический анализ подземных вод (принимается из табл. 4.3 настоящего пособия в соответствии с вариантом грунтовых условий);

- условия контакта воды и бетона характеризуются положением уровня подземных вод и возможным капиллярным поднятием воды (в песчаных грунтах на (0,3-0,6) м; в супесях на (0,8-1,2) м; в суглинках на (1,2-1,6) м; в глинах на (2-4)м над УПВ);

- фундаменты относятся к безнапорным сооружениям, а технологический приямок, либо подвал - к напорным:

- грунты, прилегающие к фундаменту, считаются слабофильтрующими при коэффициенте фильтрации k_f < 0,1 м/сутки и к сильно- и среднефильтрующим при k_f ≥ 0,1 м/сутки, если поверхность фундамента, например, свайного или на искусственной подушке соприкасается с несколькими слоями грунта, то в расчет следует принимать k_f наиболее фильтрующего элемента:

- по температурным условиям следует считать, что фундамент эксплуатируется, в основном, в интервале невысоких положительных температур;

- для фундаментов на естественном или искусственном основании и ростверков свайных фундаментов применяется тяжелый бетон средней плотности нормальной проницаемости, а для забивных свай – бетон повышенной плотности, пониженной и особо низкой проницаемости;

- при оценке коррозионных процессов всех видов следует предусматривать применение бетона на обычном портландцементе, за исключением коррозии III вида – сульфатной, при которой возможна оценка и, следовательно, применение сульфатостойкого портландцемента и портландцемента с умеренной экзотермией; применение шлакопортландцемента и пуццолановых портландцементов не допускается, как не обеспечивающих требуемой морозостойкости бетона фундаментов, например, при строительстве в зимний период.

Указанные ограничения облегчают оценку агрессивного воздействия воды – среды и принятие решений по антикоррозионной защите.

Для сопоставления исходных данных химического анализа воды с нормальными значениями по таблицам 5-7 СНиП /17/ рекомендуется использовать форму записи в виде таблицы (см. табл. 4.10 к примеру №10).

Если для принятых ограничений по проницаемости бетона результаты агрессивности воды-среды указывают на возможность обеспечения необходимой стойкости конструкций фундамента за счет выполнения проектных требований по табл. 10 и 11 СНиП /17/, то в пояснительной записке и в примечаниях к чертежу курсового проекта указываются:

- вид вяжущего и заполнителя бетона (по п.п.2.11, 2.12, 2.13 СНиП /17/);

- показатели проницаемости бетона по табл. 1 СНиП /17/ (марка по водопроницаемости, водопоглощение, водоцементное отношение);

- толщина защитного слоя бетона и требования по трещиностойкости (допускаемая ширина раскрытия трещин) по таблицам 11 СНиП /17/.

В тех случаях, когда долговечность фундамента не может быть обеспечена только выполнением проектных требований, должна предусматриваться защита от коррозии: для подошвы фундаментов или ростверков – по п.2.33 СНиП /17/; для боковых поверхностей фундаментов или ростверков – по п.2.34 и приложению 5 к СНиП /17/; для железобетонных свай – по п.п.2.37, 2.38 СНиП /17/ и приложению к настоящему руководству.

Принятый способ защиты подземных конструкций от коррозии, вид цемента и характеристики проницаемости бетона, его класс и вид арматуры приводятся в пояснительной записке и в примечаниях к чертежу проекта.

Пример 10: Оценить агрессивность подземных вод на конструкции фундаментов под каркас промышленного здания и технологический приямок, конструктивная схема и инженерно – геологические условия соответствуют примерам 1, 2, химический анализ воды представлен в таблице 4.9.

ХИМИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ВОДЫ

Таблица 4.9

№ грунтовых условий	Показатели агрессивности воды – среды, характеризующие процессы коррозии
I вида	II вида	III вида
Бикарбонатная щелочность, ионов HCO3, мг.экв/л	Водородный показатель pH	Содержание свободной углекислоты CO2, мг/л	Содержание ионов Са, мг/л	Содержание магнезиальных солей, ионов Mg, мг/л	Содержание едких щелочей, мг/л	Содержание сульфатов, ионов SO4, мг/л	Содержание хлоридов, ионов Cl, мг/л
	0,2	6,6

Решение: Заложение фундаментов каркаса соответствует абсолютной отметке 74.10, днища приямка – 73.00. Судя по инженерно – геологическим разрезам (см. рис.4.2 и 4.3), фундаменты по осям «А» и «Б» будут находиться ниже УПВ на глубине соответственно (1 – 2,5) м. Днище приямка расположено ниже УПВ на 2,5 м. Кроме того, в супеси возможен капиллярный подъем воды до 1,2 м, следовательно, почти все поверхности фундаментов и технологического приямка будут соприкасаться с водой. Коэффициент фильтрации супеси k_ф = 5 × 10^-5 см/с × 86,4 ×10³ с/сутки = 4,3 см/сутки = 0,043 м/сутки. Для фундаментов и приямка предусматривается тяжелый бетон средней плотности, нормальной проницаемости (марка бетона по водопроницаемости W₄).

Степень агрессивности воздействия воды – среды на бетон подземных конструкций оцениваем в соответствии с нормативами, указанными в табл.5-10 СНиП /17/. Оценку агрессивности ведем в табличной форме (табл. 4.10). В соответствии с примечанием 2 к таблицам 7 СНиП /17/ при одновременном содержании в жидкой среде сульфатов и хлоридов пересчитываем количество сульфатов на содержание хлоридов.

SO₄ × 0,25 + Cl = 390 × 0,25 + 1800 = 1898 мг/л.

Из данных таблицы 4.10 следует, что подземные воды слабоагрессивны к бетону фундаментов и приямка по