Главная Случайная страница Контакты | Мы поможем в написании вашей работы! | ||
|
Расчетная нагрузка, передаваемая на фундамент, – 2257,9 кН (по I предельному состоянию); сечение колонны = 350 мм, продольная рабочая арматура 4 32 А-III; грунты основания – пески средней крупности, средней плотности, маловлажные, с удельным весом γ = 18 кН/ и расчетным сопротивлением = 400 кПа.
Предварительное назначение глубины заложения фундамента d и глубины заделки колонны принимаются из конструктивных соображений и условия обеспечения заделки колонны:
, ≥ 1,5 или
мм = 0,6 м, принимаем .
Минимальная высота фундамента:
, принимаем кратной 150 мм,
Глубина заложения фундамента
Предварительное определение размеров фундамента по расчетной нагрузке во II предельном состоянии
=1963,39 кН,
где 1,15 – осредненный коэффициент надежности по нагрузке.
Сторона квадратного фундамента:
м.
Уточняем расчетное сопротивление грунта:
кПа.
Уточняем размеры фундамента:
м.
Принимаем кратными 300 мм l = b = 2,7 м.
Проверяем условие :
2,7 м > 2 1,05 + 0,35 = 2,45 м, поэтому принимаем .
Глубина заложения фундамента
Сторона квадратного фундамента:
м.
Уточняем расчетное сопротивление грунта:
кПа.
Уточняем размеры фундамента:
м.
Принимаем кратными 300 мм l = b = 2,7 м.
Проверяем условие ; 2,7 м < 2 1,2 + 0,35 = 2,75 м, поэтому принимаем .
Фундамент жесткий, увеличение высоты не требуется. Принимаем монолитный, так как масса меньше 5 т.
Размеры стакана по верху: 500х500 мм (350 + 2х75); по низу – 450х450 мм (), (350 + 2х50). Сечение подколонника мм, принимаем кратным 300 мм – 900 мм.
Общий вылет ступеней в одну сторону составляет м, принимаем 2 ступени: нижняя м, вылет = 0,45 м, верхняя = 0,3 м, = 0,45 м.
Расчет фундамента на продавливание проводим исходя из класса бетона по прочности В12,5 и высоты .
Фундамент принят низким, так как
;
(1,20 - 2 0,3) – 0,5 < 0,5(0,9 – 0,35);
0,1 < 0,275.
Проверку на продавливание проверяем по условию:
; ;
;
МПа; .
Принимаем ; кН;
= 1,05 м;
м;
.
Условие 2036,63< кН выполняется, прочность фундамента на продавливание обеспечена.
Расчет плиты на изгиб и подбор площади арматуры проводим в трех сечениях.
В сечении I-I по грани нижней ступени:
.
Требуемая площадь арматуры:
= 10,3 .
В сечении II-II сопряжения плиты с подколонником:
.
0,00187 = 18,7 .
В сечении III-III на грани колонны:
.
0,00146 = 14,6 .
Принимаем сетку с рабочей арматурой в двух направлениях с шагом 200 мм. Количество стержней принимаем по формуле () = 14; диаметр арматуры 14 мм. Площадь арматуры составит 14 , что больше требуемой – 18,7 .
Приложение 1
ЗАДАНИЕ К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ
«ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ»
Запроектировать многоэтажное промышленное здание в сборных железобетонных конструкциях рамно-связевого каркаса для специальности 270102 и неполного каркаса для специальностей 270114, 270106. Исходные данные на проектирование принять по шифру из табл. 1, 2.
Содержание проекта:
1. Расчет и конструирование элементов каркаса:
а) разработать фрагменты схем расположения элементов каркаса: колонн, ригелей, связей, плит перекрытия;
6) выполнить статический расчет неразрезного ригеля на вертикальные нагрузки в стадии эксплуатации при неполном каркасе или поперечной рамы при полном каркасе;
в) рассчитать и законструировать рядовую плиту перекрытия, ригель, колонну и фундамент;
г) состав кровли принять из варианта «Монолитные железобетонные конструкции».
2. Рабочие чертежи, на бумаге формата А-1:
а) план и поперечный разрез здания;
б) фрагмент схемы расположения элементов каркаса;
в) два узла соединения элементов каркаса (колонн и ригеля с колонной);
г) рабочий чертеж плиты междуэтажного перекрытия;
д) рабочий чертеж ригеля;
е) рабочий чертеж сборной колонны и фундамента.
Таблица 1
Исходные данные
Последняя цифра шрифта | Длина здания, м | Временная нагрузка на перекрытие, кН/ | Ширина здания, м | Количество этажей | Высота этажа, м | Тип пола | Снеговая расчетная нагрузка, кН/ | Условное расчетное давление на грунт, МПа | ||||
Предпоследняя цифра шрифта | ||||||||||||
2; 8 | 3; 6 | 4; 9 | 5; 0 | 1; 7 | ||||||||
30,0 30,0 24,0 24,0 30,0 18,0 30,0 30,0 24,0 24,0 | 4,0 22,5 5,0 12,8 20,0 14,1 13,6 16,5 22,0 17,5 | 10,0 5,5 15,5 13,0 19,5 13,5 21,0 19,0 9,5 5,7 | 8,5 8,0 9,0 4,5 3,0 14,0 18,5 5,9 6,3 12,5 | 7,5 17,5 17,0 11,0 5,0 12,0 6,0 7,0 7,8 20,0 | 15,0 18,0 14,5 7,5 8,5 9,2 14,6 9,5 8,3 13,0 | 18,0 18,0 15,0 18,0 15,0 15,0 15,0 18,0 15,0 18,0 | 4,8 3,6 4,2 6,0 4,8 3,6 5,4 6,0 4,2 3,6 | 9; 1 4; 2 | 1,2 1,8 0,8 2,4 0,8 2,4 0,8 2,4 1,2 0,8 | 0,40 0,15 0,25 0,15 0,20 0,30 0,25 0,20 0,30 0,40 |
Таблица 2
Типы полов
Тип пола | Вид слоя | δ, мм | γ, кН/ | Тип пола | Вид слоя | δ, мм | γ, кН/ |
Бетон | Асфальтобетон | ||||||
Керамическая плитка Цементно-песчаная прослойка | Линолеум Холодная мастика Легкий бетон | ||||||
Керамическая плитка Цементно-песчаная прослойка Керамзитобетон | Линолеум Битумная мастика Керамзитобетон | ||||||
Паркет Холодная мастика | Дощатое покрытие Лаги 40х100, а = 100 см ДВП | ||||||
Линолеум Холодная мастика Цементно-песчаная стяжка ДВП Пергамин | Бетонная плитка Цементно-песчаная прослойка Цементная стяжка | ||||||
Примечание. При нагрузке ≤ 10 кН/м2 применять паркетные и дощатые полы, при нагрузке > 10 кН/м2 – бетонные и асфальтобетонные. |
Приложение 2
Нормативные и расчетные сопротивления арматуры, модуль упругости, МПа | ||||||
Класс арматуры | Диаметр, мм | Нормативные Rsn и расчетные Rs,ser сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы | Расчетные сопротивления для предельных состояний первой группы | Модуль упругости Es | ||
растяжению | сжатию Rsc | |||||
Продольной и поперечной при расчете наклонных сечений на действие M,Rs | Поперечной при расчете наклонных сечений на действие поперечной силы Q, Rsw | |||||
Стержневая | ||||||
А-I | 6…22 | 2,1 ·105 | ||||
А-II | 10…32 | 2,1 ·105 | ||||
А-III | 6…8 | 285* | 2 ·105 | |||
А-III | 10…40 | 290* | 2 ·105 | |||
А-IIIв | ||||||
с контролем: | ||||||
удлинения | 20…40 | 1,8 ·105 | ||||
напряжения и удлинения | 20…40 | 1,8 ·105 | ||||
А-IV | 10…32 | 1,9 ·105 | ||||
А-V | 10…32 | 1,9 ·105 | ||||
А-VI | 10…32 | 1,9 ·105 | ||||
Проволочная | ||||||
Вр-I | 270(300**) | 1,7 ·105 | ||||
265(296**) | 1,7 ·105 | |||||
260(290**) | 1,7 ·105 | |||||
В-II | 2 ·105 | |||||
2 ·105 | ||||||
2 ·105 | ||||||
2 ·105 | ||||||
2 ·105 | ||||||
2 ·105 | ||||||
Вр-II | 2 ·105 | |||||
2 ·105 | ||||||
2 ·105 | ||||||
2 ·105 | ||||||
2 ·105 | ||||||
2 ·105 | ||||||
Канатная | ||||||
К-7 | 1,8 ·105 | |||||
1,5 ·105 | ||||||
1,5 ·105 | ||||||
1,5 ·105 | ||||||
К-19 | 1,5 ·105 |
Примечание.
*в сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которых меньше 1/3 диаметра
продольных стержней, принимают Rsw =225 МПа.
**при применении в вязаных каркасах.
Приложение 3
Значения ξ, ζ, αm | ||||||||
ξ | ζ | αm | ξ | ζ | αm | ξ | ζ | αm |
0,01 | 0,995 | 0,01 | 0,25 | 0,875 | 0,219 | 0,49 | 0,755 | 0,370 |
0,02 | 0,99 | 0,02 | 0,26 | 0,87 | 0,226 | 0,50 | 0,75 | 0,375 |
0,03 | 0,985 | 0,03 | 0,27 | 0,865 | 0,235 | 0,51 | 0,745 | 0,380 |
0,04 | 0,98 | 0,039 | 0,28 | 0,86 | 0,241 | 0,52 | 0,74 | 0,385 |
0,05 | 0,975 | 0,048 | 0,29 | 0,855 | 0,248 | 0,53 | 0,735 | 0,390 |
0,06 | 0,97 | 0,058 | 0,30 | 0,85 | 0,255 | 0,54 | 0,73 | 0,394 |
0,07 | 0,965 | 0,068 | 0,31 | 0,845 | 0,262 | 0,55 | 0,725 | 0,399 |
0,08 | 0,96 | 0,077 | 0,32 | 0,84 | 0,269 | 0,56 | 0,72 | 0,403 |
0,09 | 0,955 | 0,085 | 0,33 | 0,835 | 0,275 | 0,57 | 0,715 | 0,408 |
0,10 | 0,95 | 0,095 | 0,34 | 0,83 | 0,282 | 0,58 | 0,71 | 0,412 |
0,11 | 0,945 | 0,104 | 0,35 | 0,825 | 0,289 | 0,59 | 0,705 | 0,416 |
0,12 | 0,94 | 0,113 | 0,36 | 0,82 | 0,295 | 0,60 | 0,7 | 0,420 |
0,13 | 0,935 | 0,122 | 0,37 | 0,815 | 0,301 | 0,61 | 0,695 | 0,424 |
0,14 | 0,93 | 0,13 | 0,38 | 0,81 | 0,309 | 0,62 | 0,69 | 0,428 |
0,15 | 0,925 | 0,139 | 0,39 | 0,805 | 0,314 | 0,63 | 0,685 | 0,432 |
0,16 | 0,92 | 0,147 | 0,40 | 0,8 | 0,320 | 0,64 | 0,68 | 0,435 |
0,17 | 0,915 | 0,156 | 0,41 | 0,795 | 0,326 | 0,65 | 0,675 | 0,439 |
0,18 | 0,91 | 0,164 | 0,42 | 0,79 | 0,332 | 0,66 | 0,67 | 0,442 |
0,19 | 0,905 | 0,172 | 0,43 | 0,785 | 0,337 | 0,67 | 0,665 | 0,446 |
0,20 | 0,9 | 0,18 | 0,44 | 0,78 | 0,343 | 0,68 | 0,66 | 0,449 |
0,21 | 0,895 | 0,188 | 0,45 | 0,775 | 0,349 | 0,69 | 0,655 | 0,452 |
0,22 | 0,89 | 0,196 | 0,46 | 0,77 | 0,354 | 0,70 | 0,65 | 0,455 |
0,23 | 0,885 | 0,204 | 0,47 | 0,765 | 0,359 | 0,71 | 0,645 | 0,458 |
0,24 | 0,88 | 0,211 | 0,48 | 0,76 | 0,365 | 0,72 | 0,64 | 0,461 |
Приложение 4
Коэффициенты φb и φr для элементов из тяжелого бетона
1-1 –рассматриваемая плоскость
2-промежуточные стержни
l0 /h | ||||||||
Ni/N | ||||||||
Коэффициент φb | ||||||||
0,93 | 0,92 | 0,91 | 0,9 | 0,89 | 0,86 | 0,83 | 0,80 | |
0.5 | 0,92 | 0,91 | 0,9 | 0,88 | 0,85 | 0,81 | 0,78 | 0,65 |
1,0 | 0,92 | 0,91 | 0,89 | 0,86 | 0,81 | 0,74 | 0,63 | 0,55 |
Коэффициент φr
А. При площади сечения промежуточных стержней, расположенных у граней, параллельных рассматриваемой плоскости, менее 1/3(As + )
0,93 | 0,92 | 0,91 | 0,9 | 0,89 | 0,87 | 0,84 | 0,81 | |
0,5 | 0,92 | 0,91 | 0,91 | 0,9 | 0,87 | 0,84 | 0,80 | 0,75 |
1,0 | 0,92 | 0,91 | 0,9 | 0,88 | 0,86 | 0,82 | 0,77 | 0,70 |
Б. При площади сечении промежуточных стержней, расположенных у огранен, параллельных Оассмвтрнваеной плоскости, не менее 1/3(А,+А'.) |
Б. При площади сечения промежуточных стержней, расположенных у граней, параллельных рассматриваемой плоскости, не менее1/3(As + )
0,93 | 0,92 | 0,91 | 0,89 | 0,87 | 0,84 | 0,80 | 0,75 | |
0,5 | 0,92 | 0,91 | 0,9 | 0,87 | 0,83 | 0,79 | 0,72 | 0,65 |
1,0 | 0,92 | 0,91 | 0,89 | 0,86 | 0,8 | 0,74 | 0,66 | 0,758 |
Приложение 5
Номенклатура сборных железобетонных фундаментов
Эскиз фундамента | Типо-размер фунда-мента | Размеры фундамента, мм | Масса фунда-мента, т | ||||
b | A | B | C | ||||
1 Ф 13 1 Ф 17 1 Ф 21 | 3,19 4,17 5,49 | ||||||
2 Ф 13 2 Ф 17 2 Ф 21 | 3,05 4,04 5,35 | ||||||
1 ФС 13 2 ФС 13 | 3,19 3,05 |
Приложение 6
Расчетные площади поперечных сечений и масса арматуры. Сортамент горячекатаной стержневой арматуры периодического профиля, обыкновенной и высокопрочной арматурной проволоки
Диаметр, мм | Расчетные площади поперечного сечения, см2, при числе стержней | Масса, кг/м | Сортамент арматуры периодического профиля из стали классов | Сортамент арматурной проволоки | |||||||||||||||||
A-II | A-III | A-IV | Aт-IVC | A-V | Aт-V | A-VI | Aт-VI | Вр-I | В-II Вр-II | ||||||||||||
0,071 | 0,14 | 0,21 | 0,28 | 0,35 | 0,42 | 0,49 | 0,57 | 0,64 | 0,71 | 0,052 | - | - | - | - | - | - | - | - | × | × | |
0,126 | 0,25 | 0,38 | 0,5 | 0,63 | 0,76 | 0,88 | 1,01 | 1,13 | 1,26 | 0,092 | - | - | - | - | - | - | - | - | × | × | |
0,196 | 0,39 | 0,59 | 0,79 | 0,98 | 1,18 | 1,37 | 1,57 | 1,77 | 1,96 | 0,144 | - | - | - | - | - | - | - | - | × | × | |
0,283 | 0,57 | 0,85 | 1,13 | 1,42 | 1,7 | 1,98 | 2,26 | 2,55 | 2,83 | 0,222 | - | × | - | - | - | - | - | - | - | × | |
0,385 | 0,77 | 1,15 | 1,54 | 1,92 | 2,31 | 2,69 | 3,08 | 3,46 | 3,85 | 0,302 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | × | |
0,503 | 1,01 | 1,51 | 2,01 | 2,51 | 3,02 | 3,52 | 4,02 | 4,53 | 5,03 | 0,395 | - | × | - | - | - | - | - | - | - | × | |
0,636 | 1,27 | 1,91 | 2,54 | 3,18 | 3,82 | 4,45 | 5,09 | 5,72 | 6,36 | 0,499 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | |
0,785 | 1,57 | 2,36 | 3,14 | 3,93 | 4,74 | 5,5 | 9,28 | 7,07 | 7,85 | 0,617 | × | × | × | × | × | × | × | × | - | - | |
1,313 | 2,26 | 3,39 | 4,52 | 5,65 | 6,79 | 7,92 | 9,05 | 10,18 | 11,31 | 0,888 | × | × | × | × | × | × | × | × | - | - | |
1,539 | 3,08 | 4,62 | 6,16 | 7,69 | 9,23 | 10,77 | 12,31 | 13,85 | 15,39 | 1,208 | × | × | × | × | × | × | × | × | - | - | |
2,011 | 4,02 | 6,03 | 8,04 | 10,05 | 12,06 | 14,07 | 16,08 | 18,1 | 20,11 | 1,578 | × | × | × | × | × | × | × | × | - | - | |
2,545 | 5,09 | 7,63 | 10,18 | 12,72 | 15,27 | 17,81 | 20,36 | 22,90 | 25,45 | 1,998 | × | × | × | × | × | × | × | × | - | - | |
3,142 | 6,28 | 9,41 | 12,56 | 15,71 | 18,85 | 21,99 | 25,14 | 28,28 | 31,42 | 2,466 | × | × | × | × | × | × | × | × | - | - | |
3,801 | 7,6 | 11,4 | 15,2 | 19,0 | 22,81 | 26,61 | 30,41 | 34,21 | 38,01 | 2,984 | × | × | × | × | × | × | × | × | - | - | |
4,909 | 9,82 | 14,73 | 19,63 | 24,54 | 29,45 | 34,36 | 39,27 | 44,13 | 49,09 | 3,853 | × | × | - | × | × | × | - | × | - | - | |
6,158 | 12,32 | 18,47 | 24,63 | 30,79 | 36,95 | 43,1 | 49,26 | 55,42 | 61,58 | 4,834 | × | × | - | × | × | × | - | × | - | - | |
8,042 | 16,08 | 24,13 | 32,17 | 40,21 | 48,25 | 56,3 | 64,34 | 72,38 | 80,42 | 6,313 | × | × | - | - | × | - | - | - | - | - | |
10,18 | 20,36 | 30,54 | 40,72 | 50,9 | 61,08 | 71,26 | 81,44 | 91,62 | 101,8 | 7,99 | × | × | - | - | - | - | - | - | - | - | |
12,56 | 25,12 | 37,68 | 50,24 | 62,8 | 75,36 | 87,92 | 100,48 | 113,04 | 125,6 | 9,87 | × | × | - | - | - | - | - | - | - | - | |
Примечание. Знаком «×» отмечены прокладываемые диаметры арматуры. |
Приложение 7
Соотношения между диаметрами свариваемых стержней и минимальные расстояния между стержнями в сварных сетках и каркасах, изготовляемых с помощью контактной точечной сварки
Дата публикования: 2015-04-10; Прочитано: 765 | Нарушение авторского права страницы | Мы поможем в написании вашей работы!