Главная Случайная страница Контакты | Мы поможем в написании вашей работы! | ||
|
СОДЕРЖАНИЕ
С.
Введение ………………………………………………………….………… 4
Расчет цепной передачи на износостойкость …………………………….. 4
2 Основные расчетные формулы и рекомендации к расчету цепной пере-
дачи ………………………………………………………………………….. 5
3 Справочный материал ……………………………………………………… 9
4 Пример расчета ……………………………………………………………. 12
5 Список используемой литературы ……………………………………….. 16
Введение
Настоящие методические указания содержат методику и примеры расчета цепных передач приводными втулочными и роликовыми цепями с необходимыми рекомендациями и справочными материалами, служащими также для более глубокого понимания ГОСТ по этому разделу.
1 Расчет цепной передачи на износостойкость
Основными типами современных приводных цепей, используемых в приводах машин, являются роликовые (рис.4.2 /1/, рис.11.2 /2/), втулочные (рис.4.3 /1/, рис.11.3 /2/), изготавливаемые по ГОСТ 13568–75, а также зубчатые цепи (рис.4.4 /1/, рис.11.4 /2/) (ГОСТ 13552–81).
Основным геометрическим параметром цепей является шаг, а основной прочностной характеристикой является разрушающая нагрузка, которые выбираются по ГОСТу.
Наибольшее применение находят роликовые цепи с числом рядов 1…4 и втулочные одно-, двухрядные. Следует отдавать предпочтение однорядной цепи. Однако в быстроходных передачах увеличение рядности позволяет уменьшить шаг цепи и габариты передачи, а также снизить динамические нагрузки.
В качестве основного расчета роликовых и втулочных цепей принят расчет по износостойкости шарниров. Износостойкость зависит от среднего давления в шарнирах, которое не должно превышать допускаемого.
Наряду с определением давления в шарнирах определяются основные кинематические, геометрические и силовые параметры с необходимыми проверочными расчетами и требованиями.
Схема цепной передачи представлена на рисунке 1.
рисунок 1 – Схема цепной передачи
2 Основные расчетные формулы и рекомендации к расчету цепной передачи
2.1 Число зубьев звездочек
2.1.1 Число зубьев малой (ведущей) звездочки
определяется по формуле, в зависимости от передаточного отношения u
z 1=31–2 u ³ zmin =13
Предпочтительно принимать нечетное число зубьев звездочки при четном числе звеньев цепи.
Рекомендуется принимать, по возможности, большее число зубьев меньшей звездочки z 1, однако максимальное число зубьев большей звездочки z 2 ограничивают во избежание соскакивания цепи со звездочки. Для втулочной цепи z 2 £ 90, для роликовой z 2 £ 120.
Минимально допустимым по кинематическим соображениям числом зубьев меньшей звездочки zmin =9 для втулочно-роликовых цепей можно задаваться только в неответственных тихоходных передачах (табл. 11.5 /2/).
2.1.2 Число зубьев ведомой звездочки
z 2 = z 1 u
2.2 Коэффициент эксплуатации Кэ:
Кэ=КдКаКнКрегКсмКреж ,
где Кд – | коэффициент, учитывающий динамичность нагрузки: при спокойной нагрузке Кд = 1,0; при нагрузке с толчками Кд = 1,2…1,5; при сильных ударах Кд = 1,8; |
Ка – | коэффициент, учитывающий межосевое расстояние: при а £ 25t Ка = 1,25; при а = (30…50) t Ка = 1; при а = (60…80) t Ка = 0,8, по условию долговечности цепи на практике рекомендуется принимать межосевое расстояние а = (30…50) t; |
Кн – | коэффициент, учитывающий наклон линии центров звездочек к горизонтали: при наклоне до 60° Кн =1; при наклоне более 60° Кн =1,25; |
Крег – | коэффициент, зависящий от способа регулирования натяжения цепи: при регулировании положения оси одной из звездочек Крег = 1; при регулировании нажимными роликами или оттяжными звездочками Крег = 1,1; для нерегулируемой передачи Крег = 1,25; |
Ксм – | коэффициент, учитывающий характер смазки: при непрерывном смазывании в масляной ванне или струей Ксм = 0,8; при регулярной капельной смазке Ксм = 1; при периодической смазке Ксм = 1,5; |
Креж – | коэффициент, зависящий от продолжительности работы в сутки: при односменной работе Креж = 1; при двухсменной работе Креж = 1,25; при трехсменной работе Креж = 1,45. |
Если Кэ >3, следует изменить (улучшить) конструктивные и эксплуатационные условия работы передачи.
2.3 Среднее значение допускаемого давления [ po ] ср в шарнирах, Н/мм²
Определяется по таблице 3.1 как среднее арифметическое значение величины [ pо ] для всех шагов при заданном значении частоты вращения ведущей (малой) звездочки ,
где ω1 – угловая скорость ведущей звездочки, с-1.
2.4 Ориентировочное значение шага цепи, мм
или ,
где T 1 – крутящий момент на ведущей звездочке, Нм;
N 1 – мощность на валу ведущей звездочки, Вт;
n 1 – частота вращения ведущей (малой) звездочки, об/мин;
mp – коэффициент, учитывающий число рядов цепи.
При числе рядов: m = 1; 2; 3; 4
mp = 1; 1,7; 2,3; 3
Так как шаг цепи определен ориентировочно, то для определения оптимального его значения задаются несколькими смежными шагами по таблице 3.2 или таблице 3.3, и дальнейший расчет ведут в табличной форме (см. пункт 4).
При выборе шага цепи должно соблюдаться условие n 1£[ n 1 max ], т.е. частота вращения малой звездочки должна не превышать предельно допустимой частоты вращения, которая зависит от выбранного шага цепи и числа зубьев малой звездочки (таблица 3.4).
2.5 Характеристика цепи для выбранных шагов
Выписывается из таблицы 3.2 или таблицы 3.3:
– разрушающая нагрузка Q, H;
– ширина внутреннего звена Ввн, мм;
– диаметр оси d, мм;
– масса одного погонного метра цепи q, кг/м.
Определяется площадь проекции опорной поверхности шарнира А, мм²:
A = mBd,
где m – число рядов цепи;
В – ширина опорной поверхности шарнира, мм, если толщина звеньев цепи неизвестна, то можно принять В = (1,4…1,7) Ввн.
2.6 Диаметр делительной окружности звездочки, мм:
,
2.7 Средняя скорость цепи, м/с:
υ = ω1 R 1 ≤ [ υ ],
где R 1= – радиус делительной окружности звездочки, м;
[ υ ] – допускаемая скорость цепи, м/с:
– для втулочных цепей [ υ ] = 10;
– для роликовых цепей [ υ ] = 20.
2.8 Ориентировочное значение межосевого расстояния, мм
Рекомендуется принимать по условию долговечности цепи ао = (30…50) t. Большее значение ао принимается при больших u.
2.9 Длина цепи в шагах или число звеньев цепи:
Предпочтительно принимать четное число звеньев цепи при нечетном числе зубьев малой звездочки.
2.10 Уточняется межосевое расстояние по принятому числу звеньев цепи, мм:
Для нормальной работы передачи необходимо провисание f холостой ветви цепи примерно на (0,01…0,02) а, что достигается уменьшением расчетного (уточненного) межосевого расстояния на величину D а = (0,002...0,004) ау.
2.11 Число ударов цепи при набегании на зубья звездочек или сбегании с них, с-1:
где [ ν ] – допускаемое число ударов цепи, определяется по таблице 3.5.
Примечание – если условие не выполняется ни для одного из шагов цепи, то необходимо внести поправки и расчет повторить.
2.12 Окружное усилие, Н:
или
где T 1 – крутящий момент на ведущей звездочке, Нм;
R1 – радиус делительной окружности звездочки, м;
N 1 – мощность на валу ведущей звездочки, Вт;
υ – средняя скорость цепи, м/с.
2.13 Уточняется коэффициент эксплуатации Кэ, если необходимо к данному этапу изменить корректируещие коэффициенты.
2.14 Расчетное давление в шарнирах цепи, Н/мм²:
где [ pо ] – допускаемое значение давления в шарнирах цепи для выбранного шага, Н/мм², определяется по таблице 3.1.
Примечания
1 Расчет продолжают вести для тех шагов цепи, для которых выполняется данное условие p ≤ [ pо ].
2 Если условие не выполняется ни для одного из шагов, то предпочтительней увеличить не шаг цепи, а ее рядность и расчет повторить, начиная с пункта 2.4.
2.15 Натяжение от центробежных сил, Н
Fц = qυ ²
2.16 Натяжение от провисания ведомой ветви цепи, Н:
Ff = Kf qag,
где Kf – коэффициент, зависящий от положения межосевой линии цепной передачи к горизонту: для горизонтальных передач Kf = 6; для передач с углом наклона до 40° Kf = 4; для передач с углом наклона более 40° Kf = 2; для вертикальных передач Kf = 1;
q – масса одного погонного метра цепи, кг/м;
а – межосевое расстояние с учетом провисания цепи, м;
g = 9,81 м/с² – ускорение свободного падения.
2.17 Коэффициент безопасности:
где [S] – допускаемый коэффициент безопасности, определяется по таблице 3.6.
2.18 Натяжение ветвей цепи работающей передачи, Н
Ведущей – F 1 = Ft + Fц + Ff
Ведомой – F 2 принимается равным большему из натяжения Ff или Fц /3/
2.19 Нагрузка на валы цепной передачи, Н:
Qв = КвFt + 2 Ff,
где Кв – коэффициент нагрузки вала, определяется по таблице 3.7.
Нагрузку на валы звездочек Qв принимают направленной по линии центров валов (см. рис.1).
3 Справочный материал
Таблица 3.1 – Допускаемое давление [ p0 ] для приводных роликовых и втулочных цепей при z 1 = 15...30 и Кэ = 1
В Н/мм2
Шаг цепи t, мм | Частота вращения меньшей звездочки n, об/мин | ||||||||||
<50 | |||||||||||
12,7…15,875 | 34,3 | 30,9 | 28,1 | 25,7 | 23,7 | 22,0 | 20,6 | 18,1 | 16,3 | 14,7 | 13,4 |
19,05…25,4 | 34,3 | 29,4 | 25,7 | 22,9 | 20,6 | 18,6 | 17,2 | 14,7 | – | – | – |
31,75…38,1 | 34,3 | 28,1 | 23,7 | 20,6 | 18,1 | 16,3 | 14,7 | – | – | – | – |
44,45…50,8 | 34,3 | 25,7 | 20,6 | 17,2 | 14,7 | – | – | – | – | – | – |
Примечание – Для цепей повышенной точности и прочности значения [ p0 ] можно увеличить на 30 – 40 % (стр. 252 /4/). |
Таблица 3.2 – Цепи приводные роликовые типа ПРЛ, ПР, 2ПР и 3ПР (по ГОСТ 13568–75)
В миллиметрах
Обозначение цепи | Шаг цепи t | Ширина внутреннего звена Ввн | Диаметр оси d | Разрушающая нагрузка Q, H | Масса 1м цепи q, кг/м |
ПРЛ – цепи приводные роликовые легкой серии | |||||
ПРЛ-15,875-2270 | 15,875 | 9,65 | 5,08 | 0,9 | |
ПРЛ-19,05-2950 | 19,05 | 12,70 | 5,96 | 1,6 | |
ПРЛ-25,4-5000 | 25,4 | 15,88 | 7,95 | 2,6 | |
ПРЛ-31,75-7000 | 31,75 | 19,05 | 9,55 | 3,8 | |
ПРЛ-38,1-10000 | 38,1 | 25,40 | 11,12 | 5,5 | |
ПРЛ-44,45-13000 | 44,45 | 25,40 | 12,72 | 7,5 | |
ПРЛ-50,8-16000 | 50,8 | 31,75 | 14,29 | 9,7 | |
ПРЛ-50,8-16000а | 50,8 | 31,00 | 15,83 | 9,7 | |
ПР – цепи приводные роликовые нормальной серии | |||||
ПР-8-460 | 8,0 | 3,0 | 2,31 | 0,20 | |
ПР-9,525-910 | 9,525 | 5,72 | 3,28 | 0,45 | |
ПР-12,7-900-1 | 12,7 | 2,4 | 3,66 | 0,30 | |
ПР-12,7-900-2 | 12,7 | 3,3 | 3,66 | 0,35 | |
ПР-12,7-1820-1 | 12,7 | 5,4 | 4,45 | 0,65 | |
ПР-12,7-1820-2 | 12,7 | 7,75 | 4,45 | 0,75 | |
ПР-15,875-2270-1 | 15,875 | 6,48 | 5,08 | 0,8 | |
ПР-15,875-2270-2 | 15,875 | 9,65 | 5,08 | 1,0 | |
ПР-19,05-3180 | 19,05 | 12,7 | 5,96 | 1,9 | |
ПР-25,4-5670 | 25,4 | 15,88 | 7,95 | 2,6 | |
ПР-31,75-8850 | 31,75 | 19,05 | 9,55 | 3,8 | |
ПР-38,1-12700 | 38,1 | 25,4 | 11,1 | 5,5 | |
ПР-44,45-17240 | 44,45 | 25,4 | 12,7 | 7,5 |
Продолжение таблицы 3.2
В миллиметрах
Обозначение цепи | Шаг цепи t | Ширина внутреннего звена Ввн | Диаметр оси d | Разрушающая нагрузка Q, H | Масса 1м цепи q, кг/м |
ПР-50,8-22680 | 50,8 | 31,75 | 14,29 | 9,7 | |
ПР-63,5-35380 | 63,5 | 38,1 | 19,84 | 16,0 | |
2ПР – цепи двухрядные приводные роликовые нормальной серии | |||||
2ПР-12,7-3180 | 12,7 | 7,75 | 4,45 | 1,4 | |
2ПР-15,875-4540 | 15,875 | 9,65 | 5,08 | 1,9 | |
2ПР-19,05-7200 | 19,05 | 12,70 | 5,88 | 3,5 | |
2ПР-25,4-11340 | 25,4 | 15,88 | 7,95 | 5,0 | |
2ПР-31,75-17700 | 31,75 | 19,05 | 9,55 | 7,3 | |
2ПР-38,1-25400 | 38,1 | 25,40 | 11,12 | 11,0 | |
2ПР-44,45-34480 | 44,45 | 25,40 | 12,72 | 14,4 | |
2ПР-50,8-45360 | 50,8 | 31,75 | 14,29 | 19,1 | |
3ПР – цепи трехрядные приводные роликовые нормальной серии | |||||
3ПР-12,7-4540 | 12,7 | 7,75 | 4,45 | 2,0 | |
3ПР-15,875-6810 | 15,875 | 9,65 | 5,08 | 2,8 | |
3ПР-19,05-10800 | 19,05 | 12,70 | 5,88 | 2,8 | |
3ПР-25,4-17010 | 25,40 | 15,88 | 7,95 | 7,5 | |
3ПР-31,75-26550 | 31,75 | 19,05 | 9,55 | 11,0 | |
3ПР-38,1-38100 | 38,1 | 25,4 | 11,12 | 16,5 | |
3ПР-44,45-51720 | 44,45 | 25,4 | 12,72 | 21,7 | |
3ПР-50,80-68040 | 50,8 | 31,75 | 14,29 | 28,3 | |
Примечания 1 Допускается снижение разрушающей нагрузки переходных звеньев на 20%. 2 Пример обозначения трехрядной приводной роликовой цепи нормальной серии шага 25,4 с разрушающей нагрузкой 166870 Н (17010 кгс): цепь 3ПР-25,4-17010 ГОСТ 13568 – 75. 3 ГОСТ также предусматривает цепи четырехрядные приводные роликовые нормальной серии типа 4ПР. |
Таблица 3.3 – Цепи приводные втулочные типа ПВ и 2ПВ (по ГОСТ 13568–75)
В миллиметрах
Обозначение цепи | Шаг цепи t | Ширина внутреннего звена Ввн | Диаметр оси d | Разрушающая нагрузка Q, H | Масса 1м цепи q, кг/м |
ПВ-9,525-1100 | 9,525 | 7,60 | 3,59 | 0,50 | |
ПВ-9,525-1200 | 9,525 | 9,52 | 4,45 | 0,65 | |
2ПВ-9,525-1800 | 9,525 | 5,20 | 4,45 | 1,0 |
Таблица 3.4 – Допускаемая частота вращения [ n 1 max ] малой звездочки для приводных роликовых и втулочных цепей общего назначения
В об/мин
Число зубьев малой звездочки | Шаг цепи t, мм | |||||||
12,7 | 15,875 | 19,05 | 25,4 | 31,75 | 38,1 | 44,45 | 50,8 | |
Таблица 3.5 – Допускаемое число ударов [ ν ] для приводных роликовых и втулочных цепей
Шаг цепи t,мм | 12,7 | 15,875 | 19,05 | 25,4 | 31,75 | 38,1 | 44,45 | 50,8 |
Допускаемое число ударов [ ν ], сˉ¹ |
Таблица 3.6 – Допускаемый коэффициент безопасности [ S ] для приводных роликовых и втулочных цепей при z 1 = 15...30
Шаг цепи t, мм | Частота вращения меньшей звездочки n, об/мин | ||||||||||
<50 | |||||||||||
12,7…15,875 | 7,8 | 8,5 | 9,3 | 10,2 | 11,0 | 11,7 | 13,2 | 14,8 | 16,3 | 18,0 | |
19,05…25,4 | 8,2 | 9,3 | 10,3 | 11,7 | 12,9 | 14,0 | 16,3 | – | – | – | |
31,75…38,1 | 8,5 | 10,2 | 13,2 | 14,8 | 16,3 | 19,5 | – | – | – | – | |
44,45…50,8 | 9,3 | 11,7 | 14,0 | 16,3 | – | – | – | – | – | – |
Таблица 3.7 – Коэффициент нагрузки Кв
Нагрузка | Наклон линии центров звездочек к горизонтали | |
0° – 40° | 40° – 90° | |
Спокойная | 1,15 | 1,05 |
Ударная | 1,30 | 1,15 |
4 Пример расчета
Рассчитать цепную передачу роликовой цепью для привода конвейера по следующим данным: мощность на ведущей звездочке N 1 =2,6 кВт, угловая скорость вала ведущей звездочки ω1 = 83,7 сˉ¹, крутящий момент на валу ведущей звездочки T 1 = 31Hм, передаточное отношение цепной передачи u = 2, регулировка передачи производится смещением оси ведущей звездочки, нагрузка – с умеренными толчками, смазка – периодическая, работа двухсменная, линия центров звездочек наклонена к горизонтали под углом 80°.
Решение
1 Число зубьев малой звездочки
z 1=31–2 u = 31–2∙2 = 27 > zmin =13
2 Число зубьев ведомой звездочки
z 2 = z 1 u =27∙2 = 54 < 120 – условие соблюдается
3 Коэффициент эксплуатации:
Кэ=КдКаКнКрегКсмКреж = 1,25∙1∙1,25∙1∙1,5∙1,25=2,93 < 3 – условие соблюдается,
где Кд – | коэффициент, учитывающий динамичность нагрузки, при нагрузке с умеренными толчками Кд = 1,25; |
Ка – | коэффициент, учитывающий межосевое расстояние, при рекомендуемом а = (30…50) t Ка = 1; |
Кн – | коэффициент, учитывающий наклон линии центров звездочек к горизонтали, при наклоне под углом 80° Кн =1,25; |
Крег – | коэффициент, зависящий от способа регулирования натяжения цепи, при регулировании положения оси ведущей звездочки Крег = 1; |
Ксм – | коэффициент, учитывающий характер смазки, при периодической смазке Ксм = 1,5; |
Креж – | коэффициент, зависящий от продолжительности работы в сутки, при двухсменной работе Креж = 1,25. |
4 Среднее допускаемое давление в шарнирах (по табл. 3.1) при частоте вращения ведущей звездочки :
5 Ориентировочное значение шага цепи при числе рядов m = 1:
мм,
где при m = 1 mp = 1
6 Для определения оптимального значения шага цепи зададимся тремя смежными шагами однорядной приводной роликовой цепи нормальной серии типа ПР по ГОСТ 13568 – 75 и расчеты сведем в таблицу 4.1.
Таблица 4.1 – Расчет цепной передачи
Определяемая величина | Расчетная формула | Шаг цепи t,мм | Примечание | ||
12,7 | 15,875 | 19,05 | |||
Частота вращения меньшей звездочки n 1, об/мин Допустимая частота вращения меньшей звездочки [ n 1 max ], об/мин | по таблице 3.4 | Условие n 1£[ n 1 max ] соблюда-ется | |||
Характеристика цепи: разрушающая нагрузка Q,H ширина внутреннего звена Ввн, мм диаметр оси d, мм масса 1м цепи g, кг/м | по таблице 3.2 | 7,75 4,45 0,75 | 9,65 5,08 1,0 | 12,7 5,96 1,9 | |
Площадь проекции опорной поверхности шарнира А, мм² | А = m 1,45 Ввн d | 71,08 | 109,75 | ||
Диаметр делительной окружности звездочки D,мм | 109,4 218,4 | 136,7 | 164,1 327,6 |
Продолжение таблицы 4.1
Определяемая величина | Расчетная формула | Шаг цепи t,мм | Примечание | ||
12,7 | 15,875 | 19,05 | |||
Радиус делительной окружности звездочки R 1,мм | R 1= | 0,055 | 0,068 | 0,082 | |
Средняя скорость цепи υ, м/с Допустимое значение [ υ ], м/с | υ = ω1 R 1 ≤ [ υ ], по пункту 2.7 | 4,6 | 5,7 | 6,86 | Условие υ ≤ [ υ ] соблюда-ется |
Ориентировочное значение межосевого расстояния ао, | ао = 40 t | ||||
Длина цепи в шагах или число звеньев цепи | принимаем четное число звеньев цепи | ||||
Уточненное межосевое расстояние ау, мм Окончательно принимаем межосевое расстояние с учетом провисания цепи а, мм | а = ау – D а | 514,6 | 643,3 | 771,9 | |
Число ударов цепи ν, с-1 Допускаемое значение [ ν ], с-1 | по таблице 3.5 | 5,9 | 5,9 | 5,9 | Условие ν ≤ [ ν ] соблюдается |
Продолжение таблицы 4.1
Определяемая величина | Расчетная формула | Шаг цепи t,мм | Примечание | ||
12,7 | 15,875 | 19,05 | |||
Окружное усилие Ft, Н | |||||
Уточняем коэффициент эксплуатации Кэ | Кэ=КдКаКнКрегКсмКреж | 2,93 | 2,93 | 2,93 | Кэ оставляем прежним |
Расчетное давление в шарнирах цепи p, Н/мм² Допускаемое значение [ pо ], Н/мм² | по таблице 3.1 | 33,1 23,7 | 18,8 23,7 | 10,1 20,6 | Условие p ≤ [ pо ] для цепи с t =12,7 мм не соблюдается |
Натяжение от центробежных сил Fц, Н | Fц = qυ ² | – | 32,5 | 89,4 | |
Натяжение от провисания цепи Ff, Н | при Kf = 2 – по пункту 2.16 Ff = Kf qag | – | 12,58 | 28,7 | |
Коэффициент безопасности S Допускаемое значение [ S ] | по таблице 3.6 | – – | 36,2 10,2 | 52,8 11,7 | Условие S ≥ [ S ] соблюдается |
Натяжение ветвей: ведущей F 1, H ведомой F 2, H | F 1 = Ft + Fц + Ff F 2 = Fц – см. пункт 2.18 | – – | 32,5 | 496,1 89,4 | |
Нагрузка на валы Qв, Н | Qв = КвFt + 2 Ff, где Кв =1,05 – по таблице 3.7 | – | 454,3 |
Для заданных условий работы пригодны цепи с шагом t = 15,875 и t = 19,05; целесообразнее цепь с шагом t = 19,05 мм, так как она обеспечивает наименьшее давление в шарнирах, имеет наибольший запас прочности и оказывает наименьшую нагрузку на валы. Исходя из этих соображений, можно принять цепь ПР-19,05-3180 ГОСТ 13568 – 75, но, исходя из наименьших габаритов передачи, веса и стоимости, следует принять цепь ПР-15,875-2270-2 ГОСТ 13568 – 75.
5 Список используемой литературы
1 Кузьмин А.В., Макейчик Н.Н., Калачев В.Ф. и др. Курсовое проектирование деталей машин: Справочное пособие. Часть 1. – Мн.: Высшая школа, 1982.
2 Ничипорчик С.Н., Корженцевский М.И., Калачев В.Ф. Детали машин в примерах и задачах. – Мн.: Высшая школа, 1981.
3 Куклин Н.Г., Куклина В.С. Детали машин. – М.: Высшая школа, 1979.
4 Гузенков П.Г. Детали машин. – М.: Высшая школа, 1982.
5 Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя. – 6-ое изд. – М.: Машиностроение: В 3-х т. 1982.
6 Иванов М.Н. Детали машин: Учебник для вузов /Под ред. Финогенова В.А. – 6-ое изд., перераб. – М.: Высшая школа, 1998.
для заметок
расчет цепных передач
Методические указания к выполнению расчетов в курсовом проектировании, расчетно-графических и контрольных работах по дисциплинам ''Детали машин'' и ''Прикладная механика'' для студентов механических и технологических специальностей
Составители: Виталий Геннадьевич Харкевич
Владимир Павлович Пахадня
Редактор
Технический редактор А.А.Щербакова
______________________________________________________________________
Лицензия №226 от 12.02.98 г.
Подписано в печать ____________________ Формат 60х84 1/16
Печать офсетная. Усл. Печ. л. _________ Уч. изд. л. _________
Тираж ________ Заказ_________ Бесплатно
______________________________________________________________________
Отпечатано на ротапринте МТИ
212027 г. Могилев, пр. Шмидта, 3
Дата публикования: 2015-04-09; Прочитано: 1574 | Нарушение авторского права страницы | Мы поможем в написании вашей работы!